Гомогенные стали

Листы, плакированные слоем коррозионно-стойкой стали, все чаще используют вместо толстых коррозионно-стойких листов, производство которых связано с проблемами гомогенности стали с точки зрения структуры и химической однородности материала. В толстых листах труднее удержать углерод в твердом растворе из-за сниженной скорости охлаждения. Плакированный лист, наоборот, сочетает преимущества коррозионно-стойкой стали с прочностью и вязкостью основной конструкционной стали. Плакирование прокаткой или взрывом позволило соединять материалы с различными свойствами, обеспечивая хорошее взаимное сцепление отдельных слоев материалов. Толщина плакированных листов 8—40 мм. Повая прогрессивная технология сварки давлением путем прокатки пакета катаных заготовок и горячей прокатки симметрично сложенной заготовки позволяет получать два односторонне плакированных листа, причем плакированные слои отделены друг от друга изолирующим слоем. Эта технология оказала благоприятное влияние — не только качественное, но и размерное — на сортамент. Плакирующими металлами являются коррозионно-стойкие стали, медь, латунь, монель, титан и т. д. В последнее время применяют также футеровку аппаратов, резервуаров и т. д. различными материалами. Речь идет о так называемом машиностроительном плакировании, когда в емкость помещают вставку в виде листа из коррозионно-стойкой стали. [c.82]

Гомогенные стали, не упрочняемые термической обработкой, т. е. не склонные к дисперсионному твердению, применяются после аустенитизации или закалки с 1050—1150° С. Количество упрочняющих фаз в них, в первую очередь карбидных, недостаточно для заметного развития эффекта старения. По своей жаропрочности они допустимы для работы до температур 610—650° С (табл. 24). [c.210]

Аустенитные стали, упрочняемые термической обработкой, применяются в состоянии закалки (нормализации) с последующей стабилизацией. Их упрочнение создается благодаря выделению карбидных, карбонитридных и особенно интерметаллидных фаз. Способность к старению обусловлена введением таких элементов, как титан, ниобий и алюминий в количествах, превышающих предел растворимости. Жаропрочность этих сталей заметно выше, чем у гомогенных сталей, и при рациональном легировании они могут длительно работать под напряжением до 700° С. [c.210]

К этой группе относятся главным образом низкоуглеродистые хромоникелевые стали, дополнительно легированные элементами, упрочняющими у твердый раствор Их жаропрочность обеспечивается в основном растворенными в твердом растворе легирующими элементами Термин гомогенные стали следует понимать условно, так как в структуре этих сталей обычно присутствует некоторое количество карбидов и карбонитридов титана или ниобия [c.314]

Термическая обработка аустенитных гомогенных сталей состоит Из закалки (аустенитизации) от высоких температур (1050—1200 °С) или аустенитизации и стабилизирующего отпуска (700—750 °С) и преследует цель получить более однородный 7 твердый раствор, заданную величину зерна (балл 3—6) и стабильную структуру, а также снять напряжения, которые могут возникнуть в процессе изготовления деталей [c.317]

Снижение коррозионной стойкости аустенитных сталей происходит также при выпадении 0-фазы в области температур 600. .. 900 °С. Наибольшее влияние на скорость образования а-фазы оказывает температура и не-гомогенность стали по содержанию хрома. Известно, что титан снижает температуру образования а-фазы до 430 °С. Наличие ст-фазы в сочетании с МКК вызывает быструю потерю механической прочности деталей и даже сквозные разрушения. [c.471]

На основании высказанных соображений, можно заключить, что важным фактором, влияющим на предел контактной усталости, является однородность (гомогенность) стали. Химическая и структурная неоднородность, неточность изготовления деталей и неметаллические включения могут действовать как концентраторы напряжений и могут быть даже причиной возникновения разрушений в том случае, если место их скопления находится в зоне действия максимальных напряжений скольжения. [c.297]

Под воздействием нейтронов, а-частиц в кристаллической решетке металлов образуются в результате ядерных реакций трансмутации атомы водорода, гелия, а также вакансии, поскольку атомы твердого тела выбиваются из своих регулярных положений и переходят в междуузлия это повышает прочность и снижает пластичность основного металла и особенно сварных швов. В гомогенных сталях указанные неблагоприятные изменения механических свойств могут быть устранены при нагреве до 0,5 Гпл, где Гпл - температура плавления. [c.57]

Для жаропрочных гомогенных сталей в условиях, исключающих ползучесть (до 500 °С), длительная прочность швов ниже основного металла лишь при циклическом нагружении. [c.64]

Перед удалением перегородки в сосуде объем, относящийся к компоненту А, был равен и , а объем, относящийся к компоненту В, был равен Ид. После удаления перегородки объем, относящийся к каждому компоненту, стал равен общему объему изолированной системы V. Таким образом, объем, соответствующий обоим компонентам, увеличится при удалении перегородки и d п V для обоих компонентов будет положительным. Следовательно, удаление перегородки приводит к увеличению произведения и газы будут самопроизвольно смешиваться с образованием гомогенной смеси во всем объеме системы. [c.193]

Для получения однородного по составу (гомогенного) аусте-нита при нагреве требуется не только перейти через точку окончания перлито-аустенитного превраш,ения, но и перегреть сталь выше этой точки, или дать выдержку для завершения диффузионных процессов внутри аустенитного зерна. [c.237]

Таблица 75 Свойства некоторых аустенитных сталей (гомогенных)

Механические свойства аустенитных гомогенных жаропрочных сталей [c.213]

Как показано в разд. 5.6, в гомогенных однофазных сплавах пассивность обычно наступает при соотношении компонентов, характерном для каждого сплава, и зависит также от коррозионной среды. Для сплавов Ni—Сг граница устойчивости составляет 30—40 % Ni для сплавов Сг—Со, Сг—Ni и Сг—Fe—соответственно 8, 14 и 12 % Сг. Нержавеющие стали представляют собой сплавы на основе железа которые содержат не менее 12 % Сг. [c.294]

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

При расчете защиты принять, что над активной зоной находится гомогенная смесь стали и воды с общей высотой слоя 100 см, а затем слой воды толщиной 90 см. В смеси стали с водой объемное содержание стали <в=0,17 (17%). [c.298]

Под активной зоной находится гомогенная смесь стали и воды, выполняющая роль теплового экрана. Процентное содержание стали следует принять равным содержанию стали в боковых экранах реактора. Максимальная толщина экранного слоя 70 см- [c.298]

Следует считать, что средняя часть ПГ представляет собой гомогенную смесь воды и стали (табл. 1.3). Она обусловлена набором трубок с водой [c.298]

Термическая обработка аустенитных гомогенных сталей состоит из закалки (аустенизацпи) от высоких температур (1050—1200 °С) или аустенизацпи и стабилизирующего отпуска (700— 750 °С) с целью получения более однородного у-твердого раствора, задан- ной величины зерна (балл 3—6) и стабильной структуры, а также снятия напряжений, которые могут возникнуть в процессе изготовления деталей. Положительным качеством гомогенных аустенитных сталей, наряду с технологичностью, является их высокая жаростойкость. [c.424]

Присутствие в структуре стали избыточных фаз, даже когда нет приграничного обеднения твердого раствора легирующими элементами, способно увеличить склонность к ПК. Причинами этого могут быть как неустойчивость самих фаз, активирующихся при потенциалах более отрицательных, чем пит твердого раствора, так и уменьшение стойкости твердого раствора в зонах, примыкающих к частицам этой фазы, в частности из-за механических напряжений, вызванных ее выделением из твердого раствора. Поэтому аустенитйзация (для аустенитных сталей) при достаточно высоких температурах, приводящая к растворению избыточных фаз, т. е. повышающая степень гомогенности стали — желательный вид термической обработки для повышения стойкости против ПК. [c.84]

При длительной работе жаропрочные свойства днсперсионно-твердеющей стали (ЭИ696) резко уменьшаются до 550 МПа, у гомогенной стали [c.270]

I По достижении хорошо известной границы содержания хрома в 12% на стали образуется защитная пассивная пленка. Характерным для этой пленки является то, что она разрушается в отдельных местах поверхности стали главным образом ионами хлора. Это ведет к точечной коррозии (например, в морской воде). И хотя приток кислорода как деполяризатора еще оказывает решающее влияние на скорость точечной коррозии, локализация этого вида разрушения i зависит и от химической и структурной неоднородности, т. е. от гетерогенности стали. Соответственно нержавеющие стали, не являющиеся гомогенными (например, в результате медленной кристаллизации в слитке или термообработки в области температур от 400 до 900° С), проявляют гораздо большую склонность к точечной коррозии, чем гомогенные стали. Если же скорость коррозии упра-вляется реакциями, протекающими непосредственно на поверхности металла, то и состав и структура оказывают значительное влияние, проявляющееся и при небольшом различии в составе или металлургической истории стали. Классическая нержавеющая сталь 1Х18Н9, если ее быстро охладить от температуры растворяющего отжига (от 1050 до 1150° С), представляет собой однофазный гомогенный сплав с гранецентрированной кубической решеткой аустенита. Если такую сталь с низким содержанием углерода подвергнуть нагреву в течение нескольких часов при 600° С, аустенит частично превратится в феррит с объемноцентрированной кубической решеткой. Феррит, образующийся в результате такого диффузионного превращения, богаче хромом и беднее никелем по сравнению с аустенитом. Это способствует развитию большей склонности стали к структур- [c.24]

Титан, образовывая карбиды Т1С, повышая тем самым стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против общей коррозии в сильноокисленных средах, в частности в кипящей азотной кислоте высоких концентраций, способствуя возникновению ножевой коррозии сварных соединений высокохромистых и хромоникелевых сталей. В этом смысле введение титана в сталь, предназначенную для работы в кипящих азотнокислых растворах, вредно. В то же время титан (а также ниобий и особенно молибден и бор) термозит диффузию некоторых элементов, например никеля, что оказывает положительное влияние на сохранение гомогенности стали. К положительным явлениям надо отнести также увеличение межатомных связей под воздействием титана и ниобия примерно в 3—5 раз (по данным Г. В. Курдюмова и С. В. Бокштейн) [28, 43]. [c.35]

В табл. 1.16 приведены некоторые области применения наиболее характерных аустенитных жаропрочных сталей. Рассматриваемые стали условно разделены на две группы гомогенные стали, не упрочняе- [c.43]

Особенностью порошковых материалов является неоднородное распределение легирующих элементов. Изменение концентрационной неоднородности при спекании может быть рассчитано по уравнению гомогенизации [6,8]. Вопрос о применимости этого уравнения для инфильтрированных сталей, где диффузионные процессы протекают в присутствии жидкой фазы, ранее не рассматривался, хотя гомогенность стали существенно влияет на ее фазовый состав [9], а следовательно, и абразивостойкость. [c.262]

Состав наиболее важных аустенитных жаропрочных сталей приведен в табл. 74. Стали первой (гомогенной) группы применяют как жаропрочные и как нержавеющие, поэтому более подробно о них будет изложено в главе Коррозионностойкие стали , здесь же мы ограничяися данными об их окали-ностойкости и жаропрочности (см. табл. 73). [c.470]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Как и аустенитные стали, сплавы на основе никеля могут быть разделены на гомогенные (так называемые нихромы и инконели) и стчреющий (гак называемые нимоники). [c.473]

Пересчитаем плотность воды на 1 г, см и примем объемное содержание стали OJ т=0,7. Примем также, что экран состоит из 23,3 см стали и 10 см воды. При этом толщина экрана равна / = 33,3 см вместо 35 см, что соответствует действительной плотности воды 0,857 см . Таким образом, в расчет защиты вводится условная защитная композиция из смеси стали и воды. Сталь распределяем в воде несколькими слоями толщиной меньше длины пробега быстрых нейтронов и у-квантов. Это позволяет рассматривать ослабление потоков излучений в экране как в гомогенной смеси, для которой применимы экспоненциальные законы ослабления. После 20 см выбранной защитной среды спектр нейтронов становится близким к равновесному. Результаты расчета, приведенных в работе [1], воспроизведены в табл. 1.7. [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...