Растворение сплаво гомогенных

Растворение твердого металла в жидком состоит из двух последовательных стадий гетерогенной и гомогенной диффузии. Скорость процесса растворения определяется или одной, более заторможенной из этих стадий (первой—при растворении Рев Na, РЬ в сплавах РЬ—Sn, рис. 103, а) второй — при растворении Си в РЬ и Bi, Ni и РЬ, Fe в Hg рис. 103, б) или обеими (при растворении Ni и Си в РЬ, РЬ в Sn) и в изотермических условиях плавно изменяется от начального максимального значения до нуля при достаточно большой длительности растворения. Повышение температуры и движение жидкого металла увеличивают скорость растворения. Растворение сплавов может быть селективным (избирательным). [c.143]

В рассматриваемом аспекте наиболее изучены коррозия. и анодное растворение сплавов системы Zn—Си, в которой образуется несколько промежуточных фаз с достаточно широкой областью гомогенности. Остановимся на р-твердых растворах, содержание компонентов в которых колеблется в довольно широких пределах [138]. [c.134]

Для гетерогенных сплавов мы имеем дифференциальные анодные кривые для каждой структурной составляющей. В противоположность гомогенным сплавам здесь значительно труднее подбирать раствор, особенно в условиях, когда скорость растворения сплава лимитируется скоростью восстановления окислителя. [c.72]

Скорость растворения сплавов сильно зависит от их кристаллического строения. В этом отношении важно, представляют ли сплавы гомогенную фазу (твердый раствор) или гетерогенную смесь кристаллов чистых компонентов, твердых растворов и интерметаллических соединений в любой комбинации. В соответствии с этим целесообразно исследовать работу микроэлементов в сплаве для случаев, когда их электродами являются чистые металлы, твердые растворы или интерметаллические соединения. [c.54]

Гетерогенными называются системы, которые состоят из нескольких физически однородных, или гомогенных, тел, так что внутри систем имеются разрывы непрерывности в изменении их свойств. Эти системы представляют собой совокупности или различных агрегатных состояний одного и того же вещества (лед — вода, вода — пар и т. д.), или различных кристаллических модификаций (серое и белое олово и др.), или различных продуктов взаимного растворения (водный раствор соли — твердая соль — пар), или продуктов химического взаимодействия различных веществ (жидкий сплав и твердое химическое соединение двух металлов). [c.22]

Коррозионная стойкость на воздухе и в электролитах большинства материалов с матрицами из алюминия и магния в общем ниже, чем у гомогенных сплавов. Особенно она понижается, когда воздействию коррозионной среды подвергаются торцы материала. При этом происходит усиленное растворение матрицы вследствие ускоряющего воздействия волокон и других упрочняющих фаз, являющихся катодами. Для защиты от коррозии следует применять те же методы которые используются для обычных алюминиевых и магниевых сплавов с исключением контакта с коррозионной средой торцов материала. Коррозионностойкими материалами могут считаться композиционные материалы с матрицами на основе титана, свинца, меди. Особые преимущества могут быть достигнуты по характеристикам усталости п по торможению развития коррозионных трещин. [c.79]

Если сплав состава х отжигают при 900 , то будет получен сплав типа ( + и при закалке р-фаза может распадаться намного быстрее, чем в гомогенном сплаве (состоящем из одной Р-фазы) при тех же условиях. Это происходит вследствие явления дополнительного выпадения -кристаллов в двухфазном сплаве. В таком случае распад Р-фазы не только помешает применению метода измерения периода решетки для определения границы областей (а + Р)/Р, но и может сделать ненадежным результаты определения границы /(а+Р)-Предположим, например, что сплав х закален с 900° при температуре закалки он состоит из а-фазы состава а, находящейся в равновесии с Р-фазой Ь (см. рис. 139). Если р-фаза при закалке несколько распадается, то из нее выделяется а-фаза, более богатая растворенным элементом по сравнению с составом, соответствующим точке а. В тех случаях, когда этот процесс не развивается сильно, его визуально нельзя обнаружить на пленках, но середина линии на рентгенограмме может немного передвинуться в иапра влении, соответствующем увеличению содержания растворимого элемента. [c.275]

Если пренебречь взаимодействиями в твердом состоянии, то при потенциале Е плотность тока для каждого компонента гомогенного сплава та же самая, что и для чистого металла. Если растворение происходит одинаково, то отношение Л/В одинаково в сплаве и растворе. Следовательно, л [c.100]

Наибольшей энергией будут обладать атомы, находящиеся на углу грани, связанные только с тремя соседними. Очевидно при разрушении кристаллической решетки гомогенного сплава типа твердого раствора и переходе в раствор менее стойких атомов, т. е. при последовательном растворении отдельной грани, как это показано стрелкой на рис. 15, более стойкие атомы будут постепенно оказываться в подобных более активных местах — углах граней кристаллической решетки (темные точки на рис. 15). [c.69]

Исходя из теории дифференциальных анодных и катодных кривых, следует иметь различный подход к выбору растворов для химического фрезерования гомогенных и гетерогенных сплавов. Общим для всех металлов и сплавов является то, что для целен химического фрезерования необходимо использовать участок анодных кривых, характеризующих активное состояние металлов. Для гомогенных сплавов в активной области в больщинстве случаев мы имеем одну анодную кривую. В зависимости от величины окислительно-восстановительного потенциала, pH раствора и природы анодной реакции можно получить различную скорость растворения (фиг. 23, 24). [c.71]

Из теории микроэлементов вытекает, что при отсутствии на поверхности металла разнородных участков процесс коррозии не будет иметь места. Опыты с чистыми металлами (дистиллированным цинком) показывают, что их скорость коррозии значительно меньше, чем технического металла. Однако имеются гомогенные сплавы (амальгамы), которые в то же время разрушаются очень быстро. Гипотеза невозможности растворения гомогенных металлов оказывается в противоречии с опытом и термодинамикой. Для объяснения электрохимического механизма растворения амальгам А. Н. Фрумкиным была выдвинута теория гомогенно-электрохимического растворения металлов, не исключающая, а дополняющая теорию микроэлементов — теорию гетерогенно-электрохимического процесса растворения металлов. [c.40]

На фиг. 380 показан алюминиевый угол тройной системы А1—Си—Mg. Линия а—Ь показывает предельную растворимость меди и магния при комнатной температуре, а линия при высокой. Следовательно, сплавы, которые по концентрации меди и магния находятся между этими линиями, образуют при нагреве гомогенный твердый раствор и упрочняются термообработкой. Какие фазы образуются в этих сплавах в отожженном состоянии и, следовательно, за счет растворения каких фаз обусловлено упрочнение при термообработке, указано на диаграмме. [c.407]

Фрумкиным [4] были проведены ориентировочные количественные подсчеты ускоряющего влияния примесей на процесс растворения металлов в кислотах. Оказалось, что это увеличение скорости не будет составлять более 10% общей скорости коррозии, если количество катодных примесей в сплаве ниже 0,1% (при малоактивных катодных примесях) или ниже 0,001% (при катодных примесях с очень большой активностью). Однако, так как с течением времени примеси имеют тенденцию накапливаться на поверхности и, кроме того, электрохимическая гетерогенность определяется не только наличием примесей, но также целым рядом дру-1ИХ факторов, то преимущественное протекание процесса коррозии по гомогенно-электрохимическому механизму следует отнести только к случаю коррозии особо чистых металлов, лишенных структуры, например амальгам в особенно чистых условиях опыта. В обычных случаях коррозии надо предполагать преимущественное развитие коррозионного процесса по локально-электрохимическому механизму. [c.150]

Начало исследований по коррозии сплавов было положено Т. Тамманом [1].. Обобщающие работы по этой теме, в разные периоды были сделаны Г. В. Акимовым [21, Ю. Эвансом [3], Г. Улигом [4], Н. Д. Томашовым [5], Ф. Тодтом [6], Г. Кеше [7] и другими учеными. Исследования последних лет позволяют представить достаточно подробную картину анодного растворения сплавов и особенно их селективную коррозию. Главными в современных представлениях яв ляются следующие положения 1) многокомпонентный гомогенный сплав при взаимодействии с раствором электролита ведет себя не как индивидуальная фаза, а скорее как совокупность, атомов различной природы [8, 9] 2) в процессе-растворения в приповерхностных областях кристаллической решетки может создаваться сверхравновес-ная концентрация вакансий и других дефектов [Ю] 3) правильная интерпретация явления может быть достигнута в результате отказа от формального применения принципа независимого протекания анодных реакций на, сплавах [11]. Если первое и второе утверждения определяют термодинамические и кинетические предпосылки селективной (избирательной) коррозии, то третье предопределяет основу качественно новых,для теории коррозии представлений. [c.3]

Важной характеристикой стационарного режима растворения гомогенного сплава, помимо парциальных скоростей растворения компонентов, является эффективная толщина зоны, обогащенной электроположительным компонентом — бзфф - По определению (2.19) бэффпредставляет собой диффузионный слой с (постоянным градиентом концентрации, равным градиенту непосредственно у границы сплав раствор. Величина бэфф согласно формуле (2.69) определяется природой сплава (через Л) и скоростью его анодного растворения, совпадающей со скоростью смещения межфазной границы Vr- В п. 2.2.3 отмечалось, что при малых D и (или) достаточно интенсивном растворении сплава эффективная [c.106]

На рис. 412 представлена структура отожженного сплава А1 7 4% Си. На фоне алюминиевого твердого раствора (почти чистого алюминия) видны включения uAli). На рис. 413 приведена микроструктура того же сплава после закалки. Структура состоит из гомогенного твердого раствора. Нагрев до температуры закалки привел к полному растворению включе- [c.570]

В сплавах с очень малой концентрацией растворенного вещества х добавочное сопротивление, обусловленное примесью, должно быть пропорционально концентрации примеси. Иордгейм [49], однако, показал, что у гомогенных твердых растворов (со случайным распределением атомов растворенного вещества в основной решетке) сопротивление оказывается пропорциональным X (1—ж), в случае простых неупорядоченных сплавов, как. [c.167]

Упрочнение мартенсита сплавов Fe—Ni—Со—W при нагреве происходит в результате дисперсионного твердения. В сплавах с 15—20% Со в процессе старения при 440—550° С происходит расслоение твердого раствора на микрообъемы, одни из которых обогащены Fe и Со (в них реализуется ближний порядок типа Fe— Со), а другие обогащены Ni и W (в них образуется ГПУ-фаза на основе NigW). Зарождение ГПУ-фазы происходит гомогенно по всему объему мартенситных кристаллов, т. е. дефекты структуры не являются местами предпочтительного зарождения выделений. При увеличении температуры старения (или времени старения) происходит растворение фазы типа NigW и выделение более стабильной фазы типа FejW. С этим процессом следует связывать наблюдаемое при 570—620° С явление возврата электросопротивления сплава Fe—Ni—Со—W, предварительно состаренного при 500-550° С. [c.118]

Если спл1ав полностью гомогенизирован и состоит из равномерной по составу одной фазы, а при дальнейшей обработке выделяется вторая фаза, то это показывает, что сплав попадает в двухфазную область, в то время как неудавшееся превращение двухфазного сплава в однофазный всегда может быть следствием недостаточного отжига. Напротив, если при отжиге предварительно гомогенизированного сплава не обнаруживается выделений второй фазы, всегда можно предполагать, что увеличение времени отжига приведет к выделениям. Вообще же для сплавов, близких к границе между фазами, выделение, повидимому, является, более быстрым процессом, чем растворение , поэтому следует предпочесть метод приготовления образцов, при котором переходят из гомогенной в многофазную область. Преимущество работы в гомогенной области сохраняется, если в сплаве в процессе закалки после гомогенизации происходит распад. В таком случае закаленный сплав содержит две фазы и более, но микроструктура его обычно тоньше, чем в литом сплаве, так что при последующем отжиге равновесие достигается быстрее. [c.223]

Проанализирован-ные выше типичные случаи анодного растворения и коррозии полностью подтверждают положение, что в гомогенном сплаве отдельные компоненты в определенной мере проявляют свои собственные электрохимические свойства. Поэтому многокомпонентные фазы разрушаются иначе, чем чистые металлы. В большей степени сказанное относится к гетерогенным сплавам, компоненты которых в твердом состоянии взаимно не растворяются. В таком случае каждый компонент с самого начала представлен в спла [c.10]

Следовательно, описание процессов переноса, протекающих в пористых средах, может быть сделано посредством введения понятия эквивалентной гомогенной среды, характеризуемой эффективными параметрэми. Как недавно было показано экспериментальными исследованиями СР, эвтектических сплавов систем Zn- d и Zn—РЬ, это описание является достаточно точным, если только диаметры пор малы по сравнению с характерными длинами процессов [27, 28]. В структуре же заэвт ктических по цинку сплавов появляются крупные (Ю см) первичные кристаллы цинка, на месте которых после их растворения образуются поры большого диаметра. При таком диаметре пор массоперенос обеспечивается конвективной диффузией, и метод эквивалентной гомогенной диффузионной среды становится непригодным. [c.42]

Дадим рписание модели гальваностатического СР спла-во в по механизму объемной взаимодиффузии компонентов, следуя [98]. Рассмотрим гомогенный оплав системы А—В, при анодрюм растворении которого окисляется только компонент А. При этом образуются гидратированные катионы А +, а компонент В накапливается в поверхностных слоях сплава. Решаются две идентичные диффузионные задачи по определению концентрационных профилей компонента А в сплаве и, соответственно, ионов А + в растворе электролита. Упрощающие -предположения аналогичны вводимым ранее (п. 2.2.1). [c.91]

Различие электрохимических свойств компонентов гомогенных сплавов, а также свойств отдельных фаз в гетерогенных. сплавах является основной причиной их своеобраз-рого коррозионно-электрохимического поведения при взаимодействии с агрессивной средой. По крайней мере в начальный период растворение компонентов происходит с различной скоростью и только со временем, при выполнении ряда условий, может приобретать равномерный характер. [c.193]

Изменение кинетики анодного растворения следует рассматри вать как для однофазных, так и многофазных сплавов. В первом случае более активные компоненты стремятся раствориться быстрее, чем менее активные. Например, латунь легко подвергается обесцин-кованию во. многих растворах со скоростью, которая определяется временем выдержки в растворе. В связи с этим растворение меди становится процессом, определяющим скорость коррозии, хотя реакция протекает в несколько ступеней. Так, для латуни (16% Zn и 85% и) наиболее медленной ступенью является окисление одновалентных ионов меди в двухвалентные на поверхности сплава [56]. Ковечн)ым результатом является обогащение поверхности менее активным элементом и постепенное уменьшение скорости растворения при условиях, что атомное соотношение между более благородным и более активным элементами выше характерной для каждой системы величины, сплав не покрыт пленкой и является гомогенным. [c.99]

Таким образом, в общем случае, термодинамически возможный коррозионный процесс способен осуществляться одновременно тремя параллельными путями (механизмами) 1) химическим 2) гомогенно-электрохимическим 3) гетерогенно-электрохимическим. Однако, в некоторых случаях для упрощения расчетов вполне допустимо условно относить общий эффект коррозии к какому-нибудь одному преобладающему механизму. В случае электропроводной коррозионной среды (электролита) как правило, значительно чаще наблюдается электрохимический механизм и, за исключением особых случаев, его можно считать доминирующим. Какой при этом вариант будет преобладать — гетерогенный или гомогенный электрохимический — зависит от условий. Повидимому, преимущественное протекание процесса коррозии по гомогенно-электрохимическому механизму следует относить только к случаю коррозии особо чистых металлов, не имеющих структурных неоднородностей на поверхности, например, к жидким. В обычных случаях коррозии конструкционных металлов и сплавов надо предполагать преимущественное развитие процесса по гетерогенно-электрохимическому механизму. На это указывает обычно наблюдаемый макро- или микронеравномерный характер коррозионных разрушений или избирательное растворение компонентов сплава. [c.25]

У отдельных жаропрочных сплавов существенную роль в поведении их играет фазовый состав при изменении температуры обработки. Например, повышение температуры обработки до 1200° у стали ЭИ481 благоприятно влияет -на пластичность, так как при такой температуре происходит более полное растворение карбидов и сталь становится более гомогенной. И, наоборот, для сплава ЭИ437Б повышение температуры начала деформации па 1190° отрицательно влияет на его свойства. [c.86]

Выше было показано, как гетерогенизация структуры может отрицательно влиять на те.хнологическую пластичность легких сплавов. Поэтому при нагреве под обработку давлением длительность выдержки должна быть такой, чтобы обеспечивалось полное растворение упрочняющих фаз и обработка давлением сплавов производилась в гомогенном состоянии (табл. 47). [c.186]

Выбор режимов послесварочной термообработки. Для гомогенных сплавов рекомендуется аустенитизация сварных узлов при температуре 1050... 1200 °С, которая приводит к растворению избьггочных фаз, а также к снятию сварочных напряжений, что повьппает работоспособность сварных соединений в коррозионных средах (табл. 10.60). При сварке гетерогенных дисперсионно-упрочняемых сплавов послесварочная термообработка включает аустенитизацию и стабилизирующий отжиг. Более [c.86]

На фиг. 371 представлена структура отожженного алюминиевомедного сплава с 4% Си. На фоне алюминиевого твердого раствора видны включения СиА1з. На фиг. 372 приведена микрофотография того же сплава после закалки. Структура состоит из гомогенного твердого раствора. Нагрев до температуры закалки привел к полному растворению включений СиЛ12, а охлаждение при закалке зафиксировало (насколько об этом можно судить по микроструктуре) гомогенный и пересыщенный твердый раствор. [c.400]

Выбор режимов послесварочной термообработки. Для гомогенных сплавов рекомендуется аустеиитизация сварных узлов при температуре 1050—1200 °С, которая приводит к растворению избыточных фаз, а также к снятию сварочных напряжений, что повышает работоспособность сварных соединений в коррозионных средах (табл. 21.6.). [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...