Стали Зависимость между температурой

Между уровнем жаропрочности материала и его поведением при усталости наблюдается определенная связь. В частности, в таких легкоплавких металлах, как олово и свинец, усталостное разрушение уже при комнатной температуре проходит по границам зерен, в то время как в большинстве более теплопрочных материалов — по телу. Однако характер разрушения при усталости определяется не только жаропрочностью материала. Так в кадмии (температура плавления 321°С) оно происходит на телу, а в бериллии (температура плавления 1285°С) по границам зерен. Не строго соблюдается также зависимость между температурой плавления металла и наличием физического предела выносливости [3]. Например, при комнатной температуре сталь и алюминий повышенной чистоты имеют физические пределы выносливости, а никель, титан, медь, олово, свинец не имеют. [c.143]

В роторе и корпусе внутреннего цилиндра турбины СКР-ЮО аустенитные лопатки совместно с проставками между ступенями образуют как бы сплошное покрытие, в пределах которого предусмотрены каналы охлаждающего пара [294, 2951. Большая часть тепла, поступаюш,его в ротор и корпус от рабочего пара, отводится к охлаждающему пару в области этого покрытия, благодаря чему и достигается разрыв прямой зависимости между температурой рабочего тела и температурой омываемых рабочим телом элементов турбины. Низкий коэффициент теплопроводности ау-стенитной стали позволяет реализовать Б покрытии значительный температурный перепад и тем самым понизить температурный уровень металла под покрытием. [c.119]

Для легированных сталей такие диаграммы разработаны с учетом влияния легирующих элементов на активность углерода в аустените эти диаграммы представляют значительный теоретический интерес. В практике производства можно пользоваться так называемыми эмпирическими кривыми равновесия, которые характеризуют зависимость между температурой, точкой росы нлн концентрацией СО2 в атмосфере и содержанием углерода в стали применительно к практическим условиям нагрева стали при химико-термической обработке с использованием эндотермической атмосферы (рис. 20, 21). [c.308]

Рис. 30. Зависимость между температурой и сопротивлением хрупкому разрушению образцов с надрезом из легированной стали в зависимости от

Рис. 20, Зависимость между температурой испытания и работой удара стали с ниобием (а) или ванадием (б), раскисленной алюминием (сплошные линии) и без присадок алюминия (пунктирные)

Рис. 4.7. Зависимость между температурой и горячей твердостью HR подшипниковых сталей

Рпс. 3. Зависимость между температурой и временем начала обезуглероживания стали 20, построенная по данным рнс. 2 [c.37]

М. Н. Я к у б ц и н е р. Зависимость между температурой шлака и составом чугуна в процессе доменной плавки. Сталь, № 1, 1940. [c.431]

Существенный недостаток систем парового отопления состоит в том, что в них центральная регулировка почти невозможна. Это объясняется зависимостью между температурой насыщенного пара и его давлением. Если бы, например, в более теплые дни отопительного сезона мы решили снизить температуру пара, то это можно было бы осуществить только при условии снижения давления пара, но тогда система стала бы работать неудовлетворительно. Кроме того, температура пара в обычных условиях вообще не может быть ниже 100°. [c.242]

Рис. 151. Зависимость между температурой и горячей твердостью шарикоподшипниковых сталей [271]

Как известно, зависимости между температурой и продолжительностью нагрева для стабилизированных сталей, в том числе легированных молибденом, показывают, что при повышенных температурах и различной продолжительности нагрева они становятся склонными к межкристаллитной коррозии [31, 53, 58]. Кроме обычного растворяющего или сенсибилизирующего отжига, необходимо учитывать и время перегрева, имеющее значение, прежде всего, для определения поведения при сварке основного металла в зонах термического влияния. [c.140]

O0—800° С, тем быстрее восстанавливается стойкость против межкристаллитной коррозии. Кривая, ограничивающая область появления у стали склонности к мел<кристаллитной коррозии (зависимость между температурой и временем нагрева), носит название диаграммы Роллан-сона [107]. [c.53]

Зависимость между температурой и продолжительностью нагрева, а также скоростью образования а-фазы для чисто аустенитной стали [c.89]

Предположим, что условия равновесия фаз изменились, т. е. давления и температуры фаз стали вместо р , рР , Т1 равными соответственно рР, рР Т . При помощи третьего условия (4.14) можно установить зависимость между изменениями параметров при смещении равновесия. Продифференцировав это условие и проделав преобразования, аналогичные тем, которые были сделаны при выводе формулы Клапейрона—Клаузиуса, получим [c.146]

Так, длительная прочность материалов, работающих при повышенных температурах, оценивается напряжением, при котором образец при постоянной температуре не разрушается в течение заданного времени tp = 100, 1000, 10 ООО ч). При этом для жаропрочных сталей, наблюдается степенная зависимость между временем до разрушения и постоянно приложенным напряжением а [c.110]

В случае закаленных сталей, отпущенных при различных температурах, зависимости между o-i и Ов являются прямолинейными. Снижение температуры отпуска закаленной стали приводит, как правило, к уменьшению коэффициента o-i/Ob. Применение пластической дефор- [c.100]

Ленточные образцы из стали 13Х, приготовленные на различных соляных ваннах в условиях цеха, показывают однозначную зависимость между содержанием в них углерода и величиной термоэлектродвижущей силы. Эта зависимость выполняется при различных температурах ванны и времени выдержки образца. [c.194]

У большинства металлов при комнатных и более низких температурах за достижимое в опыте время наблюдения заметить ползучесть не удается. В этих условиях их поведение с достаточной точностью описывается моделью упруго-пластического тела. При более высоких (сходственных) температурах ползучесть может проявиться весьма заметно. Например, у малоуглеродистой стали временные эффекты становятся существенными при температурах выше 400 °С. При таких температурах зависимость между напряжениями и деформациями существенно меняется с изменением скорости деформирования (нагружения), так что кривая а — е без указания условий эксперимента утрачивает смысл. Важно заметить, что ползучесть металлов при высоких температурах наблюдается при любых, даже весьма небольших напряжениях, что отличает это явление от холодной пластичности, которая проявляется только по достижении определенного уровня напряжений. Ползучесть других, неметаллических материалов (цементный камень, бетон, дерево, пластмассы) можно обнаружить уже при комнатной температуре. [c.752]

Фиг. 149. Зависимость между сопротивлением разрыву и твёрдостью сталей при различных температурах [10].

Рис. 127. Зависимость между температурой отпуска стали Х18Н9 и числом выделившихся карбидов

В связи с чувствительностью низколегированных трубных сталей к скорости деформирования наблюдается существенное различие между температурами перехода от вязкого разрушения к хрупкому, определяемыми на стадиях инициирования и распространения разрушения. При распространении трещины переходная температура устанавливается по результатам испытаний образцов падающим грузом согласно методике DWTT, а на стадии ее инициирования — в условиях статического нагружения стандартных образцов, используемых для оценки трещиностойкости материалов по критериям механики разрушения [21. В зависимости от марки трубной стали сдвиг между температурами перехода —T l может составлять 60 С и более. [c.281]

При работе по стали а = 70-4-75 KzjMM резцом из быстрорежущей стали на диапазоне 1 = 15-Т-35 MjMUH была выведена следующая зависимость между температурой и скоростью резания [c.336]

Рис. 54. Зависимость между температурой смотки и индексом состава для стали с пределом текучести 36 кГ1мя при различном содержании ниобия и толщине проката 2-,5—4,1 мм (сплошные линии) и 5,1—6,4 мм (пунктирные)

В табл. 64 приводятся зависимости между температурой резания и стойкостью при резании стали 40 сплавами ВК6 и ВК8, поданным Т. Г. Сароматиной [263]. Там же приведены параметры диффузии и расчетные величины стойкости. [c.311]

Исследованию зависимости между температурой отпуска и контактной выносливостью закаленных подшипниковых сталей посвящено много работ [159, 167, 187, 299, 316], из которых следует, что существует оптимальная твердость, соответствующая максимальной контактной выносливости (рис. 138). Например, оптимальная твердость стали ШХ15 по данным работы М. МЛ е-ненбаума [232] составляет HR 62—63, а по данным Р. Бомена [287] HR 63 64. [c.198]

Бунгарт и Сихровский [122] установили для хромомолиб-денникелевых сталей зависимость между структурой и усталостью. Они оценили результаты металлографических, рентгенографических и магнитных исследований для закаленного, отожженного и холоднодеформированного состояний. Были изучены после длительного отжига при температурах 600—800°С хладно- и красноломкость без механической нагрузки и усталостная прочность, ползучесть и красноломкость под нагрузкой при температуре 650°С, а также влияние содержания молибдена, ниобия и никеля и предварительной обработки на эти свойства. [c.190]

Рис. 311. Зависимость межкристаллитной коррозии хромоникелевых сталей от сооткош ения между температурой и аременем предшествующего нй грева

Приведенное соотношение между скоростью газовой коррозии металлов и температурой может быть осложнено или нарушено, если с изменением температуры изменяется структура или некоторые, другие свойства металла или образующейся на нем оксидной пленки. В состав окалины углеродистых сталей в зависимости от температуры среды могут входить магнетит ГвзО , гематит Рег0з(при нагреве до 600 )ia вьюстит FeO (при нагреве выше 600 "С). [c.29]

Приборы типа ВС-ЮП применяют для контроля твердости. При низких температурах отпуска (200—450 С) для большинства конструкционных сталей существует однозначная зависимость между показаниями приборов типа ВС-10П и твердостью при предварительной (до термической обработки) подготовке структуры металла и небольших относительных колебаниях размеров детали. Если эти условия не соблюдаются, то отбирают по две одинаковые по минимальным и максимальным показаниям прибора детали, одну из которых подвергают микроанализу, а вторую оставляют в качестве контрольного образца. При большом разбросе показаний детали разбивают на ряд групп и для каждой группы используют свои контрольные образцы. Необходимо иметь не менее двух образцов со средней твердостью, по одному на верхний и нижний пределы сортировки, и одну нетермооб-работанную деталь. Показания прибора при контроле нетермообработан-ной детали должны отличаться от установленных границ сортировки. Для предварительной подготовки структуры металла, в особенности горячекатаного, приходится вводить дополнительную термическую нормализацию заготовок и разбивать детали на группы по показаниям прибора в исходном состоянии. [c.153]

На рис. 2.5 показаны области фазовых состояний на кривых интенсивности коррозии стали ТР321 в зависимости от температуры в равновесном состоянии [41]. На рисунке также показана кривая выделения триоксида серы, как индикатора изменения количества комплексных сульфатов в зависимости от температуры в смеси. Эти данные показывают, что с увеличением температуры содержание комплексных сульфатов в смеси уменьшается и примерно при температуре 725—800 °С их количество несущественно. Также выясняется четкая корреляция между интенсивно- [c.70]

Капуе [170] сообщил о существовании зависимости между отпускной хрупкостью и величиной зерна аустенита в низколегированных хромоникелевых сталях. Были исследованы две стали (0,3% С 3% Ni 0,75% Сг), содержащие вредные примеси фосфор и цинк. Склонность к отпускной хрупкости сталей с фосфором и цинком усиливается с ростом зерна аустенита (сегрегация элементов на границах зерен) точно также температура перехода ударной вязкости улучшенной хромоникелевой стали с повышенным содержанием примесей зависит от величины у-зерна. Эта же сталь без загрязнений приобретает отпускную хрупкость как при 450, так и при 600° С. Полученные результаты указывают на то, что повышение температуры перехода при росте зерен у-фазы объясняется присутствием примесей. На основании данных работы [170], можно заключить, что предпочтительное растравливание границ зерен аустенита при травлении водным раствором пикриновой кислоты наступает лишь тогда, когда отпускная хрупкость вызывается малым содержанием фосфора. Таким образом, чтобы отпускная хрупкость проявилась при отпуске, необходимо определенное отношение числа сегрегаций на границах к величине зерна. [c.152]

Практически все директивные документы предусматривают контроль качества узлов и деталей основного котлотурбинного оборудования тепловых электростанций в зависимости от срока их эксплуатации. Основополагающей является зависимость между параметрами (температура и напряжение) оборудования и продолжительностью его эксплуатации. При расчетах ресурса высокотемпературных элементов оборудования снижение свойств металла в процессе длительной эксплуатации обеспечивается снижением допустимого напряжения, зависящего от величины длительной прочности металла. В табл.5.3 приведено снижение этого напряжения от длительности эксплуатации для элементов оборудования из стали 12X1МФ. [c.197]

Установлено, что у стали ЗОХГСА имеется пролорцно Нальная зависимость между твердостью и показаниями прибора ЭМИД-3 (ио основной гармонике ток 0,6—0, 8 а) при отпуске в диапазоне температур до 450 °С. Если детали из этой стали отпущены при более высокой темие-ратуре, то при надлежащем выборе тока возбуждения и иодмагничивании возможно вести иоилавочный контроль качества термической обработки по амплитуде и фазе [c.114]

У перечисленных в табл. 6-1 марок сталей [Л. 52], закаленных и отпущенных при низких температурах (200— 450 °С) имеется однозначная зависимость между показаниями прибора и твердостью. У сталей 2X13, 3X13, ЭИ961 такая зависимость имеется во всем диапазоне температур. Иногда весь диапазон темпе ратур приходится разбивать на отдельные участки и выбирать те из них, где такая зависимость существует. Так, например, поступают в автомобильной промышленности при контроле деталей из сталей 35Х, 38Х, 40Х, у которых в за-каленном и отпущенном состояниях (при 100—730 °С) однозначной зависимости между магнитными характеристиками и твердостью нет. [c.116]

Прижоги и шлифовочные трещины характерны для цементированной или азотированной поверхности. Для сталей, цементированных на глубину 1,3 мм, с концентрацией углерода на поверхности 1,2% установлена пропорциональная зависимость между толщиной стружки за один проход и показаниями амплитудно-фазового дефектоскопа ДНМ-500. Для изучения влияния шлифовки цементированной поверхности использовались клинья из стали 18ХНВА. Бруски цементировались при температуре 950°С в твердом карбюризаторе (13% ВаСОз). После цементации они проходили высокий отпуск (/=650 °С, выдержка 3 ч), закалку (при /=780°С, охлаждение в масле), низкий отпуск (при /=170° С, охлаждение на воздухе) и затем шлифовались под наклоном. Характерные зависимости, полученные при испытаниях этих клиньев, показаны на рис. 7-18. [c.144]

Насыщение соляной кислоты сероводородом, сопровождается увеличением ингибирующего действия тиомочевины при температурах 20 и 50°. Наблюдается линейная зависимость между 1ду и дС, При 20 коэффициент торможения коррозии стали при концентрации тиомочевины [c.78]

С учетом указанных выше зависимостей скорость роста трещин dlldN оказывается зависящей не только от коэффициента интенсивности напряжений, но и от числа циклов N и времени выдержки Твр. Результаты расчетов по изложенному способу для пластины из стали тина 18-8 при температуре 650° G для = 10 лл по параметру времени Твр при 5 = 1 показаны на рис. 16 сплошными линиями, а по параметру при Твр = 0,1 — пунктирными. Из представленных данных видно, что по мере увеличения числа циклов и времени выдержки в цикле в результате уменьшения сопротивления пластическим деформациям (к) и предельной пластичности ё/ скорость развития трещины существенно увеличивается. По мере снижения номинальных напряжений цикла и числа циклов зависимость между величинами dl/dN и N может быть представлена в виде степенной функции. [c.117]

Рис. 145. Зависимость между относительной высотой гофра и числом циклов (проходов) для различных температур и толщин стенки образцов из стали 38ХА

Для сталей 0Х22Н5Т, 0Х18Г8Н2Т или других подобного типа характерным является прямая зависимость между повышением температуры нагрева металла и технологическими свойствами, что связано с увеличением при этих условиях количества ферритнон фазы. При операциях горячего передела стали (на последних стадиях) ие следует, однако, прибегать к применению чрезмерно высоких температур нагрева (>1150° С), так как подобный режим способствует увеличению количества [c.41]

Существует определенная зависимость между химическим составом стали, степенью ее легирования и условиями эксплуатации (понимая под этим в первую очередь, агрессивность среды и нагрузки). По мере повышения концентрации, температуры и давления условия коррозионного воздействия растворов, в которых должна работать сталь, сильно меняются. К тому же нужно учитывать, что стали Х18Н10Т, Х17Н13М2Т или близкого к ним химического состава совершенно неустойчивы к действию соляной, серной и фосфорной кислот при повышенной температуре ( 60° С) и различных концентрациях. К подобного рода средам высокой агрессивности относятся также различные фтористые соединения и т. д. В этих случаях необходимо применение сталей с более высокой степенью легиро-ванности. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...