Коэффициент изменения толщины структуры

Изменение толщины и структуры пограничного слоя определяет изменение коэффициента теплоотдачи по длине трубы. На рис. 7.2, а [c.335]

Рассмотренные выше структуры голограмм определялись изменением значений оптической плотности почернения для различных участков фотографической эмульсии. Если подвергнуть слой фотоэмульсии отбеливанию, при котором (в результате химической реакции) почерненные места становятся прозрачными, то получаем фазовую голограмму. В этом случае дифракция света в процессе восстановления голограммы определяется лишь различием толщины слоя эмульсии, который будет тем меньше, чем значительнее была плотность почернения этого участка. Изменения толщины слоя вызывают соответствующие изменения фазы волнового фронта восстанавливающей волны. Такие голограммы обладают большим коэффициентом пропускания. [c.387]

Толщина пристеночного слоя, подверженного структурному изменению, зависит в основном от конфигурации бокового отражателя, соотношения коэффициентов трения шаровой насадки и шара по плоскости и количества перегрузок активной зоны. Следовательно, если в начале эксплуатации бесканальной зоны объемная пористость пристеночного слоя больше средней объемной пористости, а скорость в нем выше средней по всему сечению, то при стабилизации структуры можно ожидать в пристеночном слое уменьшение скорости теплоносителя. [c.87]

Структура образца в средней части (рис. 172,6) характеризуется наличием сетки мелких трещин, отмеченных стрелками. Тот факт, что трещины проходят непосредственно по границе поверхности стеклянных волокон, позволяет предположить, что образование их связано с возникновением значительных термических напряжений на границе раздела стекло—смола вследствие разности коэффициентов термического расширения этих материалов. Существенных изменений структуры нижних слоев образца по сравнению с исходной при данном распределении температуры по толщине образца не произошло. [c.268]

При появлении начальной влаги характер зависимости от числа Ма сохраняется качественно примерно таким же, как и в перегретом паре, хотя сжимаемость в потоке влажного пара проявляется многограннее. С изменением градиентов скоростей меняется не только толщина пограничного слоя, но и структура жидкой фазы (размеры капель, коэффициент скольжения фаз, устойчивость движения пленок и капель и другие параметры). Несмотря на воздействие различных факторов, минимум потерь в решетке при изменении начальной влажности достигается практически при одном и том же значении Ма. Можно назвать, в частности, два фактора, действующих в разных направлениях. С ростом Ма уменьшается коэффициент скольжения v (рис. 4-9,г), что уменьшает потери кинетической энергии паровой фазы. В то же вре- [c.88]

Если сравнивать данные при одноосном сжатии и двухосном растяжении, то можно видеть различие в абсолютных значениях D при одних и тех же значениях X. Для кристаллических структурно неоднородных полимеров подобное явление наблюдали и при диффузии газов. Оно может быть объяснено различными граничными условиями диффузионного потока при оценке D из данных по сорбции (сжатие) и проницаемости (растяжение) [36]. Кроме того, следует учитывать некоторую неоднородность и различие в размерах надмолекулярных структур образцов различной толщины. Интересен тот факт (см. рис. И.7 и II.8), что для одних и тех же значений относительной деформации при сжатии и растяжении образцов изменения коэффициентов диффузии жидких сред примерно одинаковы. Это позволяет рассматривать с единых позиций влияние различных видов деформаций полимерных тел на кинетику переноса низкомолекулярных компонентов. [c.76]

Практически важным свойством толщинного резонанса является независимость собственной частоты от радиуса и простота ее определения по свойствам материала и толщине. Если. ориентироваться только на первое свойство, то из рис. 82 и 83 видно, что существует целый ряд частот (их количество увеличивается с ростом R), которые обладают данным свойством. При этом нет никаких оснований для того, чтобы отдать предпочтение частотам, остающимся практически постоянными при изменении R. Рассмотрение экспериментальных данных [195, 264] обнаруживает существенное различие в эффективности возбуждения колебаний пьезокерамических дисков на основном толщинном и дополнительных плато при подводе электрической энергии через сплошные электроды. Однако знание форм колебаний часто позволяет так подобрать конфигурацию разрезных электродов, чтобы значительно повысить эффективный коэффициент электромеханической связи относительно слабых (при сплошных электродах) мод [39]. Вопрос об оптимальной конфигурации электродов тесно связан с анализом форм колебаний диска. Такой анализ приводится далее, а здесь мы обратимся к выделению и исследованию тех составляющих в движении частиц диска, взаимодействие между которыми обусловливает сложную структуру его частотного спектра. [c.214]

Явления, аналогичные рассмотренным в этом параграфе, характерны и для решеток из прямоугольных брусьев [25, 244]. В этом случае, когда щели узки и внутри них существует волна ТЕМ, при приближении частоты падающего поля к частоте возникновения первой высшей распространяющейся гармоники может происходить резкий рост коэффициента прохождения от минимальных значений до единицы. Подобные аномалии коэффициента прохождения в узких диапазонах изменения х следует ожидать при тех же условиях и в других структурах аналогичного типа, например в решетке жалюзи, состоящей из лент конечной толщины. [c.82]

Программа составлена на основе разработанных моделей управляемых секций [20,59,97]. Она позволяет рассчитывать частотные и регулировочные характеристики плавных и дискретных фазовращателей, имеющих структуру, показанную на рис. 4.1. Наряду с этим вычисляются функции чувствительности рабочих параметров (фазового сдвига Дф, затухания Ь и коэффициента стоячей волны K ru) к изменению диэлектрических проницаемостей подложек е , б2, ез, их толщин h, /12, /13, и других величин, характеризующих конструкцию фазовращателей, а также допуски на Лф, Ь, К и при известных отклонениях перечисленных исходных параметров. [c.113]

Разложение связующего или одного из остальных компонентов полимерного материала может произойти в результате воздействия агрессивных сред, солнечной радиации, высоких температур и других факторов. Изменение структуры материала вызывается главным образом повышенной температурой эксплуатации, что влечет за собой уменьшение адгезии к сопряженным материалам и повышение хрупкости. Внутренние напряжения в полимерах могут возникать в результате ряда причин, нанример разницы в коэффициентах термического расширения их и металлического каркаса, из-за неравномерной усадки материала (после литья) деталей с неравномерной толщиной стенок, а также водопоглощения. [c.13]

Структура пограничного слоя при свободном движении жидкости вдоль вертикальной поверхности аналогична структуре пограничного слоя при вынужденном обтекании плоской поверхности имеются ламинарный, переходный и турбулентный участки. Изменение местного коэффициента теплоотдачи вдоль поверхности показано на рис. 12-35 на первом снизу участке, занятом ламинарным пограничным слоем, коэффициент теплоотдачи уменьшается вдоль поверхности, так как толщина слоя растет на участке, занятом турбулентным погра-294 [c.294]

Состав наращиваемых на электропроводный подслой гальванических покрытий может быть разнообразным ([11, 12, 14, 19] см. такл е ОСТ 4Г0.054.264). Чаще всего это толстый слой матовой или блестящей меди, матового или полублестящего никеля. При декоративной металлизации такой первый толстый слой служит упрочняющим и демпфирующим элементом для выравнивания напряжений, возникающих при изменениях температуры из-за большого различия в коэффициентах теплового расширения пластмассы и металла. Поэтому он должен обладать высокой пластичностью и обычно составляет 4 общей толщины покрытия. Для улучшения работоспособности металлизированных химико-гальваническим способом пластмасс предложено наносить напряженные никелевые покрытия, которые обжимают пластмассовое изделие. В качестве отделочных покрытий при декоративной металлизации пластмасс наносят блестящие, блестящие велюровые или черные покрытия никеля и хрома, а иногда и тонкие слои золота. Основные типы структур, применяемых для декоративной металлизации покрытий, показаны на рис. 2. [c.9]

Защита от излучения. Грубые оценки полной дозы облучения носовой части летательного аппарата во время полета на активном участке могут быть сделаны в результате интегрирования уравнений (15.26) и (15.27), описывающих изменение мощности доз прямого излучения, с учетом величин коэффициентов поглощения выбранного рабочего тела и переменной во времени толщины слоя рабочего тела. Анализ структуры снаряда с ядерной реакторной установкой в 5000 Мет показывает, что полная интегральная доза облучения зоны, расположенной в передней части снаряда на расстоянии 100 футов от реактора, составляет около 10 фэр или рад, если в расчетах учитываются обычные величины поглощения радиации конструкцией реактора, материалом насосной установки и остатком рабочего тела. [c.543]

Увеличение эффективного коэффициента теплоотдачи от расплава к стенке сосуда Пэ под влиянием электромагнитной конвекции ограничивается наличием заторможенного пристеночного слоя, в котором действует лишь ь)[олекулярная теплопроводность X. Существенное дальнейшее увеличение Пд возможно только за счет уменьшения толщины пограничного слоя или изменения его структуры. По данным упомянутой вьпне экспериментальной работы [45], в описанных условиях (и = 40) эффективное значение Дд возрастает всего в 1,9 раза. [c.53]

Сравнивая кривые на рис. 8-3, следует подчеркнуть, что обычно используемое для расчета расхода влажного пара через сопло значение коэффициента истечения В = 2,035 (среднее значение по опытам Бендемана) отвечает только сухому насыщенному пару при докритических режимах. В этой области данные Бендемана удовлетворительно совпадают с данными опытов МЭИ. При значениях влажности уо>0 коэффициенты истечения существенно зависят от уо и отнощения давлений еа. Характерным является тот факт, что при малых степенях влажности увеличение В отмечается при значениях Еа, существенно меньших критического (кривые для уо = Ои уо = 5% на рис. 8-3). Следовательно, при малой влажности пленка жидкости не оказывает заметного влияния на расход и определяющими являются изменения в структуре парового пограничного слоя (сброс слоя). При большой начальной влажности Уо>5% определяющее влияние на расход оказывает жидкая пленка, толщина которой в выходном сечении сопла слабо зависит от перепада давлений коэффициенты истечения при 8а<8кр сохраняются практически постоянными. [c.212]

Зависимости максимального диаметра пор и коэффициента регулярности пористой" структуры от толщины образцов представлены на рис. 71. Увдтывая незначительное изменение пористости образцов [c.110]

В ряду магнитно-твердых пленок из сплавов Со—N1, Со—W, Со—Р, Со—N1—Р толщиной 0,1—0,7 мкм значения коэрцитивной силы увеличиваются от 14,5 до 74,3 кА/м. Остаточная индукция составляет 0,5—0,79 Тл (для сплава Со—N1 0,97—1,2 Тл). Коэффициент прямоугольности петли гистерезиса 0,56—0,93. Наилучшим коэффициентом квадратичности обладают сплавы Со—N1, наихудшим Со—Р. Пленки Со—W, Со—N1—Р занимают промежуточное положение, их магнитные параметры мало меняются с изменением толщины пленки. Подробную библиографию по структуре, составу и магнитным свойствам пленок можно найти в работе 17.1]. [c.331]

Особенностью армированных (или в общем случае композиционных) теплозащитных материалов является наличие по крайней мере двух фронтов уноса массы поверхностного, задающего линейный размер (толщину) теплозащитного покрытия, и внутреннего, определяющего глубину слоя с измененной структурой. При заданных внешних условиях нагрева при определении работоспособности теплозащитного покрытия в целом на первый план выходят либо требования к точности определения характеристик поверхностного разрушения, либо необходимость точного расчета глубины прогрева. Для определения глубины прогрева, помимо теплофизических свойств, важно знать величину скорости перемещения внешней поверхности и ее температуру Т - Напротив, при ква-зистационарном разрушении нет необходимости детально исследовать внутренние процессы достаточно знать суммарное количество тепла, поглощенное материалом, прежде чем он нагреется до температуры разрушения. Однако время установления квазистационарного разрушения Тщ и, следовательно, общая толщина унесенного слоя материала существенно зависят от его теплофизических свойств, в частности коэффициента теплопроводности. [c.88]

Известно, что электросопротивление металлических твердых тел определяется в основном рассеянием электронов на фононах, дефектах структуры и примесях. Значительное повышение удельного электросопротивления р с уменьшением размера зерна отмечено для многих металлоподобных наноматериалов (Си, Рс1, Ре, N1, N1—Р, Ре —Си—81 —В, К1А1, нитридов и боридов переходных металлов и др.). На рис. 3.14 показаны температурные зависимости электросопротивления наноструктурных образцов никеля, полученных импульсным электроосаждением (/, = 22 - 3 10 нм толщина образца 30—150 мкм). Электросопротивление увеличивается с уменьшением размера зерна, очевидно, в связи с отмеченными ранее дефектами структуры, но изменение фононного спектра и возможное влияние примесей также следует принимать во внимание. В принципе, практически для всех металлоподобных наноматериалов характерно большое остаточное электросопротивление при 7 = — ЮКи малое значение температурного коэффициента электросопротивления (ТКЭ). [c.65]

Как было показано, максимум сдвигающих напряжений при трении находится на некоторой глубине от поверхности, определяемой геометрией пятна фактического контакта, реологическими особенностями материала и коэффициентом трения. В частности, для коэффициента трения />0.2 максимальные сдвигающие напряжения расположены на контактной поверхности. Обсуждая возможность изменять трибологические свойства поверхностей за счет модификации структуры тонких поверхностных слоев, следует иметь в виду соотношение между толщиной модифицируемого слоя и глубиной действия максимальных сдвигающих напряжений, определяющих воз- можность пластической деформации и разрушения поверхностных слоев. В частности, при упрочняющей обработке тонких поверхностных слоев наибольшего эффекта следует ожидать при эксплуатации материалов в условиях больших значений коэффициента трения. По-видимому, именно с этим фактором можно связать отсутствие в ряде случаев эффекта ионной имплантации у материалов, предназначенных для работы в условиях трения качения, когда коэффищ1ент трения составляет порядка 10 . Приведенные в табл. 3.2 данные по изменению микротвердости ряда металлов и сплавов при ионной имплантации свидетельствуют, что наиболее интенсивное упрочнение характерно для мятериалов, скпонных к образованию высокопрочных соединений с легирующими ионами. [c.92]

Тонкая структура линии рэлеевского рассеяния содержит дискретные линии, обусловленные рассеянием на тепловых волнах (рассеяние Мандельштама-Бриллюэна), расположенные симметрично относительно несмещенной компоненты. Рассеяние с изменением частоты связано с тем, что диэлектрическая восприимчивость х (э. также диэлектрическая проницаемость в = 1 + х) изменяется во времени вследствие тепловых акустических волн в веществе, характерная частота этих изменений равна г/д = и/2а, где и и а — скорость звука и постоянная решетки. Модуляция свойств среды приводит к появлению суммарной и разностной частот рассеянного света г/ г/д. Рассеяние с появлением спектральных компонент, смещенных по частоте относительно исходного излучения, является параметрическим процессом. Вероятность появления одного рассеянного фотона при облучении одной частицы (молекулы или атома) пропорциональна плотности потока квантов в пучке падающего света, но коэффициент пропорциональности (сечение рассеяния а) составляет по порядку величины всего лишь 10 ° см /ср. Отсюда получаем, что отношение интенсивности рассеянного света к интенсивности падающего /о составляет /5 / /о = = Аттапк, где п 10 см — концентрация атомов, к — толщина слоя. При прохождении светом расстояния 1 см в однородном прозрачном твердом теле рассеивается в полный телесный угол (4тг стерадиан) примерно 1з/1о 10 падающей интенсивности. [c.50]

Дальнейшее увеличение давления (участок III, рис. 65, а) вызывает нарушение стабильности количественных характеристик процесса без существенных изменений природы контакта и видов связей. Деформация и разрушение вторичных защитных структур происходят более интенсивно, толщина текстурируемого слоя превышает критические значения, возникают процессы распада мета-стабильных структур сплавов и т. п. Зависимость коэффициента трения от нормального давления отклоняется от лин ейной. [c.116]

Предполагается, что на форму и расположение дендритов в структуре литого металла влияют скорость движения расплава, толщина Ог, диффузионного пограничного слоя и скорость Я кристаллизации. Изменение во времени радиуса г дендрита, покрытого теплоизоляционным слоем ликватов толщиной б >, имеющего коэффициент теплопроводности Я-л и протяженность L (рис. 32), [c.34]

Структура парожидкостного потока в трубе существенно изменяется по ходу жидкости. Па начальном участке трубы образуется зона прогрева, где кипение еще не возникает. Далее, по мере прогрева и перегрева жидкости в пристенном слое, возникает зона пристенного кипения и уже после нее возникает эмульсионный режим кипения, весьма похожий на обычное кипение в больщом объеме. По мере выкипания жидкости увеличивается объем паровой фазы, растет и средняя скорость движения парожидкостной смеси, происходит объединение паровых пузырей с образованием крупных паровых пробок, особенно в ядре потока. Пробковый режим кипения постепенно переходит в другой, так называемый стержневой режим, когда непосредственно со стенкой соприкасается только тонкий слой жидкости, а в центре трубы с больщой скоростью движется стержень пара. Па конце трубы толщина слоя жидкости заметно уменьщается и даже может нарущаться целостность этого слоя. И если во всех предыдущих случаях по мере выкипания жидкости величина а возрастала, то на последней стадии она уменьщается, так как часть поверхности исключается из процесса теплоотдачи кипением. Па рис. 2.68 показана структура потока в отдельных зонах по длине трубы и изменение величины коэффициента теплоотдачи а при этом. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...