Заполнители Усилия сдвига

V — максимальное удельное усилие сдвига в расчете иа 1 м ширины, Н/м d — общая толщина сандвичевой конструкции (готового заполнителя), мм h — расстояние между средними осями несущих пластин, мм, Л = [c.368]

Усилия во внешних слоях находят по формулам (65), усилия в элементах панели при ее продольном сжатии нагрузками 1 х и N1/ вычисляют так же, как и при заполнителе типа гофра. Сжимающие усилия в листе заполнителя рассчитывают по формулам (66). Усилия сдвига в листе заполнителя (возникающие вследствие начального искривления панели) находят по формуле (67). [c.304]

Проверка на местную устойчивость. Проверка элементов заполнителя. Для проверки элементов сот на местную устойчивость необходимо по формулам (58) гл. 10 определить расчетные усилия сдвига в пластинках сот 3 и 4 (см. рис. 4, а гл. 9). [c.321]

Так, например, для определения модуля сдвига Охг такого заполнителя в плоскости, нормальной к срединной поверхности, следует загрузить внешние слои пластинки усилиями, действующими в плоскости этих слоев и вызывающими смещения их взаимного сдвига (рис. 3). Определив тем или иным методом эти смещения, полагаем их равными смещениям в пластине со сплошным однородным заполнителем с модулем сдвига Охг- Из этого равенства найдем величину модуля Gvг, т. е. значение приведенного модуля сдвига рассматриваемого заполнителя. [c.253]

Местную устойчивость внешних слоев панели и элементов заполнителя проверяют сравнением усилий сжатия и сдвига Ni и Ti, возникающих в этих элементах при действии на панель заданных нагрузок N и Т, с соответствующими критическими нагрузками элементов Ni и Г,к. Величину усилий Ni н Tj в элементах панелей определяют в предположении, что заданные нагрузки и 7 на всю панель распределяются между элементами пропорционально их жесткостям. [c.296]

Определяют критические усилия сжатия N и сдвига Tie этих элементов в предположении идеализированной упругой работы конструкции. Для внешних слоев i = 1 и 2, для элементов заполнителя i = 3 и 4. При этом для панелей с сотовым заполнителем эти усилия находят сразу для каждого из элементов в отдельности, а для панелей с заполнителем типа гофра или складчатого, сжатых вдоль складок, сначала находят критическую нагрузку местной устойчивости Л е на единицу ширины [c.296]

Э. И. Григолюк [3.381 (1957) дал подробное изложение вопросов построения уравнений многослойных оболочек. Для таких оболочек учет деформации сдвига в уравнениях оказывается весьма существенным. В ряде случаев деформация сдвига заполнителя является единственным из того, что имеет значение. Роль заполнителя сводится к передаче нормального давления на несущие слои и поперечных сдвигающих усилий. Поскольку модуль сдвига заполнителя незначителен, соответствующие поперечные деформации его будут велики и должны быть учтены при расчете. Поперечный же сдвиг несущих слоев пренебрежимо мал. [c.205]

Выражение (2.15) для Л кр было получено нами для случая (2.14), т. е. для оболочек со сравнительно большими модулями сдвига заполнителя. Для случая малых значений модуля сдвига заполнителя формула для критического усилия запишется следующим образом [c.8]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

В случае, когда панель обладает начальным искривлением, ребра заполнителя из армированного пенопласта работают на сжатие и сдвиг критические усилия Мхзе (и 7 зе) армирующих ребер, а также усилия Nглзe, действующие в ребрах по главным площадкам, определяют по формулам (84) и (85) [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...