Параметр сжимаемости

Расчеты и эксперименты показывают, что переходные коэффициенты кт и кс, определяемые равенствами (37) и (49), почти не изменяются по длине струи и не зависят от параметра сжимаемости п. [c.385]

Оценить сжимаемость жидкостей можно и другим образом. Так, в состоянии покоя характерным параметром сжимаемости жидкости является скорость распространения в ней звуковых колебаний (скорость звука) [c.8]

Проведенные под руководством автора опыты охватывают весьма широкий диапазон изменения основного параметра сжимаемости-отношения плотности газа в окружающей струю среде к плотности истекающего газа. Значение это менялось в пределах, превосходящих те, которые встречаются в настоящее время на практике от 0,65 до 14,5. При этом опыты охватили все три возможные причины изменения плотности, а именно 1) сильный подогрев 2) смешение газов различного молекулярного веса 3) в меньшей мере (до числа M=tl) — большие скорости движения. [c.89]

Будем, как и выше, характеризовать газовую струю параметром сжимаемости [c.92]

Для неизотермических струй малой скорости параметр сжимаемости равен отношению начальной температуры газа в струе к температуре окружающей среды [c.92]

Давление в струе и в окружающей среде одинаково и параметр сжимаемости р с использованием уравнения состояния определяется следующим выражением [c.339]

В состоянии покоя характерным параметром сжимаемости жидкости служит скорость распространения в ней звуковых колебаний (скорость звука) [c.6]

Сжигание топлива в КС энергетических ГТУ характеризуется изменением параметров сжимаемого в компрессоре воздуха, нагрузки и режима ра-70 [c.70]

Конструктивная кинематическая схема ГТУ зависит от параметров термодинамического цикла Брайтона, наличия промежуточного охлаждения воздуха, ступенчатого сжигания топлива, применения регенеративного подогрева циклового воздуха и др. На рис. 4.3 приведены варианты таких схем ряда современных энергетических ГТУ. Простое техническое решение (рис. 4.3, а) основано на наличии общего ротора у компрессора и ГТ (см. также рис. 2.1 2.3). Конструкторы таких установок по возможности отказываются от промежуточного подщипника и разделения валов компрессора и ГТ для упрощения конструкции ГТУ. Использование отработанной конструктивной схемы компрессора и обеспечение соответствующих параметров сжимаемого в нем воздуха связаны в определенных случаях с применением силовых агрегатов с высокой частотой вращения (и = 5000—10 ООО об/мин) и установкой редуктора для подключения электрогенератора (рис. 4.3, б). [c.87]

Рассмотрения [1-3] велись на базе точных двумерных и трехмерных автомодельных решений уравнений газовой динамики, которые были построены лишь для специальным образом согласованных между собой показателя адиабаты 7 и начальных геометрических параметров сжимаемых объемов газа (согласованный случай). Именно для таких решений, принадлежащих классам движений с однородной деформацией [6, 7], были построены законы управления движением подвижных сжимающих поршней, приводящие к неограниченному сжатию. [c.437]

Основное внимание при теоретическом изучении динамики кавитационных полостей уделялось получению сферически симметричных решений уравнений, описывающих движение пузырька при учете различных физических параметров сжимаемости жидкости, тепломассообмена, вязкости, высокотемпературных явлений в сжатом газе и т. д. [c.152]

Опубликованы многочисленные выражения фактора сжимаемости, основанные на уравнении (5-80). Большая точность наблюдалась при использовании Z p в качестве третьего определяющего параметра в соответствии с уравнением (5-79). На рис. 24 представлена зависимость фактора сжимаемости от р при = = 0,27 [251. [c.170]

Эти приведенные параметры затем используют для определения среднего фактора сжимаемости для смеси по графику обобщенных факторов сжимаемости для чистых компонентов. [c.226]

Следует иметь в виду, что при тех больших скоростях, когда наступает кризис сопротивления, может уже стать заметным влияние сжимаемости жидкости. Параметром, характеризующим степень этого влияния, является число M=J7/ , где с — скорость звука жидкость можно рассматривать как несжимаемую, если М С 1 ( 10). Поскольку из двух чисел М и R лишь одно содержит размеры тела, то эти числа могут меняться независимо друг от друга. [c.257]

Важную категорию одномерных нестационарных движений сжимаемого газа составляют течения, происходящие в условиях, характеризующихся какими-либо параметрами скорости, но не длины. Простейший пример такого движения представляет движение газа в цилиндрической трубе, неограниченной с одной стороны и закрытой поршнем с другой, возникающее, когда поршень начинает двигаться с постоянной скоростью. [c.510]

Рассмотрим наиболее простой случай взаимодействия тела с жидкостью, когда сжимаемостью среды и вязкостью можно пренебречь. В этом случае к основным параметрам можно отнести скорость потока v, плотность р, характерный размер обтекаемого тела I. Представим, например, qax в следующей форме записи [c.238]

Расчет газовых потоков при помощи таблиц газодинамических функций получил широкое распространение и является в настоящее время общепринятым. Помимо сокращения вычислительной работы, преимуществом расчета с использованием газодинамических функций является значительное упрощение преобразований при совместном решении основных уравнений, что позволяет получать в общем виде решения весьма сложных задач. При таком расчете более четко выявляются основные качественные закономерности течения и связи между параметрами газового потока. Как можно будет видеть ниже, использование газодинамических функций позволяет вести расчет одномерных газовых течений с учетом сжимаемости практически так же просто, как ведется расчет течений несжимаемой жидкости. [c.233]

В тех случаях, когда при обтекании пластины скорость становится соизмеримой со скоростью звука или существенное значение приобретает теплообмен, необходимо учитывать сжимаемость. Предположим, что зависимость коэффициента вязкости от температуры описывается степенной формулой (4), а Рг = 1. Температура п величина N могут быть выражены через искомые величины II параметры внешнего потока (штрихом обозначено дифференцирование по rj) [c.293]

Для выяснения влияния числа Рг на параметры пограничного слоя рассмотрим обтекание пластины потоком сжимаемого газа при а = 1. Число Прандтля будем считать постоянным, но [c.296]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношение импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Уравнения движения, энергии и неразрывности для турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа могут быть также получены путем осреднения по времени исходных уравнений пограничного слоя (19) —(22). Для осредненных параметров эти уравнения принимают вид (при постоянной теплоемкости) ди ди др д[. . ди [c.322]

При небольших скоростях течения ( < 1) величина Х не является определяющим параметром. В этом случае коэффициент теплоотдачи будет изменяться лишь за счет изменения температуры газа вдоль канала. Тогда уравнение энергии (175) интегрируется и определяется распределение температуры торможения вдоль канала. Распределение скорости находится из уравнения количества движения (174). Именно такой подход обычно попользуется при рассмотрении движения несжимаемой жидкости в канале постоянного сечения. При изучении движения сжимаемого газа раздельное интегрирование уравнений энергии и количества движения невозможно, так как коэффициент теплоотдачи в этом случае зависит от скорости газа. Вводя газодинамические функции и безразмерную температуру торможения е = Т 1Т , получим [c.355]

Для выяснения принципиальных свойств эжектора как элемента реактивной системы пренебрежем сжимаемостью газа, которая в данном случае оказывает не очень существенное влияние на конечные параметры системы. [c.554]

Выражение (24.14) позволяет определить внутренний КПД без измерений мощности и производительности компрессора, опираясь только на измеренные начальные и конечные параметры сжимаемого газа (давление и температуру). Поли-тропный КПД центробежных компрессоров равен 0,75—0,86, осевых компрессоров 0,85—0,92 и порщне-вых 0,8—0,82. Для неохлаж-даемых мащин применяют также адиабатный КПД, где за эта-224 [c.224]

Рассматривая деформации нефтяных коллекторов, Г. В. Исаков (1948) принял, что деформаций в плоскости пласта нет, а его вертикальная деформация есть функция порового давления е = f (р), причем вид этой функции определяется комплексом пластовых условий залеганием пласта, размерами и упругими константами лежащей над пластом толщи. Исаков полагал, что необратимая усадка пласта связана с падением среднепластового давления в ходе отбора жидкости и необратимые деформации определяются не коэффициентом сжимаемости, входящим в величину х в уравнении (2.9), а другим большим параметром сжимаемости ). [c.599]

Указание, Сжимаемостью пара на участ1 е его диижепия через диафрагму пренебрегать, определяя постоянное значение плотности по параметрам начального состояния перед диафрагмой. [c.169]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

OM и энергией на межфазной границе, капиллярные эффекты, хаотическое движение, вращение и столкновения частиц, дробление, коагуляция и т. д.) и, в результате, число возможных процессов, которые должны быть отражены в уравнениях, многокрахно расширяется. Поэтому очень важным является описать в едином виде возможные способы учета ряда основных эффектов, привлекая, где это можно, данные теоретического анализа, а где необходимо-эмпирические соотношения и параметры. Именно такой способ изложения дан в гл. 4, где представлены наиболее обш ие замкнутые системы уравнений некоторых движений гетерогенных смесей, построенные с учетом анализа осреднения уравнений движения в гл. 2 и 3. Анализ осреднения позволил более обоснованно и однозначно привлечь замыкающие гипотезы для дисперсных смесей вязких сжимаемых фаз, концентрированных дисперсных смесей с хаотическим движением и столкновениями твердых частиц и обладающих прочностью насыщенных жидкостью пористых сред. [c.7]

Это связано с трудностями, определяемыми, с одной стороны, малыми размерами вихревых труб, а с другой — существенными радиальными фздиентами параметров, что усложняет само измерение и заметно снижает его точность. Зонды калибруют обычно в безградиентном комбинированном потоке, что приводит к появлению заметной по величине систематической погрешности при измерении в трехмерном закрученном потоке сжимаемой жидкости в условиях высоких значений радиального фадиента давления. [c.106]

Однако устойчивость будет наблюдается и при политропном распределении с показателем политропы I <п< к, гпе к = С /С,. В этом диапазоне процесс переноса тепла против градиента температуры обусловлен крупномасштабной турбулентностью. Хин-це считает также, что аномальная температура в следе за телами при их обтекании сжимаемыми жидкостями с большим числом Маха [197] может быть объяснена переносом энергии при совершении турбулентными молями квазимикрохолодильных циклов. По мнению Хинце [197], это явление объясняет и физическую сущность эффекта Ранка. К тому же выводу приходят И.И. Гусев и Ф.Д. Кочанов [35], получившие для плоского кругового потока в сопловом сечении политропное распределение параметров [c.165]

Примерно в течение 20 с основная доля подаваемой жидкости поступает на заполнение объема сжимаемого воздушного пузырька. Расход охладителя через образец резко падает, температура возрастает во всех его точках, в том числе и на внутрашей поверхности, где она значительно превышает температуру насыщения е°. Охладитель закипает до входа в образец с образованием паровой прослойки. При этом на расстоянии 3 мм до входа температура его выше Г - пар перегрет даже здесь. Важно отметить, что в этот момент резко возрастает и давление перед стенкой в результате испарения жидкости до входа в нее. После сжатия воздушного пузырька весь подаваемый в стенд охладитель поступает к образцу и постепенно вдавливает в него паровую прослойку. Примерно через 12 мин все параметры системы возвращаются в исходное состояние и больше колебаний не наблюдается. После этого отрезок линии со сжатым воздушным пузырьком отключается от стенда. [c.151]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...