Ползучесть при одноосном сжатии

Ползучесть при одноосном сжатии [c.18]

Далее рассматривается ползучесть при одноосном сжатии. Уравнение накопления повреждений, соответствующее второму участку кривой длительной ползучести, будет иметь вид аналогичный уравнению (3.107), но учитывающее в данном случае залечивание, т. е. [c.108]

Однако приведенное выше уравнение не всегда достаточно точно описывает ползучесть стеклопластиков. В большей мере оно оказалось применимым к описанию ползучести при одноосном сжатии. [c.23]

Из соотношений (2.9), (2.10) видно, что мера ползучести при одноосном напряженном состоянии С (о, t, х) и коэффициент поперечного сжатия Та (а, t, т) для деформации ползучести в нелиней- [c.24]

Результаты расчетов, выполненных с помощью представленных выше уравнений, подтвердили возможность описания ползучести при одноосном растяжении по сжатию на длительное вдавливание при разных режимах испытаний получено вполне удовлетворительное совпадение кривых на всех этапах процесса. [c.119]

Постулируется, что свойства ползучести при одноосном растяжении и сжатии одинаковы. [c.265]

Если предположить, что материал является изотропным, несжимаемым и имеет неизменное сопротивление ползучести при растяжении и сжатии, то скорость ползучести при одноосном напряженном состоянии можно выразить как [c.102]

Выгода таких замен состоит в том, что при одноосном сжатии сто совпадает с действующим напряжением, а ро — с деформацией, ползучести. Поскольку для несжимаемого материала G=E/3, сделаем еще замену [c.141]

Испытания стеклопластиков при одноосном сжатии показали, что для описания ползучести может быть также применена формула [c.24]

Рис. 3.14. Кривая ползучести ортогонально-армированного фенолоформальдегидного стеклопластика при одноосном сжатии под углом 45° к направлениям армирования.

Для металлов, которые при одноосном сжатии и одноосном растяжении обладают одинаковыми свойствами (т. е. одинаковыми по абсолютной величине напряжениями текучести а и скоростями и"), механические соображения приводят к заключению, что зависимость а = (и") должна быть нечетной функцией и . Приведем некоторые варианты зависимости между напряжением и скоростью (т. е. закона ползучести ), построенные на основании экспериментальных данных. [c.632]

Анализ характера расположения экспериментальных точек на рис. 69 показывает, что в условиях эквивалентного по критерию Мизеса нагружения интенсивность скорости ползучести при одноосном растяжении К = 0) ниже соответствующей интенсивности при чистом сдвиге К = —1). Если предположить, что такая тенденция сохраняется при дальнейшем уменьшении параметра К, то при одноосном сжатии К = — оо) скорость ползучести должна быть больше, чем при одноосном растяжении под напряжением Ор = Ос. К сожалению, надежных экспериментальных данных О ползучести в условиях одноосного сжатия крайне мало. Тем не менее ряд опубликованных результатов подтверждает отмеченную выше тенденцию [513]. [c.178]

Влияние объемного сжатия на развитие пор влечет за собой изменение кинетики деформирования при ползучести (рис. 3.8). Полученное расчетным путем снижение (относительно одноосного нагружения) скорости деформации при наличии шаровой сжимающей компоненты напряжений объясняется тем, что зависит от истинных напряжений а,/(1—5). Поскольку площадь пор меньше при объемном сжатии, то и также уменьшается. [c.177]

Так же как и для рассмотренного выше случая обратимых тепловых эффектов, это влияние факторов окружающей среды и старения можно учесть при помощи переходных проводимостей в общем случае и функций ползучести и релаксации в частности, а также при помощи модификации выражения обусловленной напряжением деформации при тепловом расширении или сжатии. Например, осевая деформация при одноосном напряженном состоянии в общем случае дается уравнением (38), если функция определяется на образцах с учетом всех факторов. [c.129]

Описанную кривую ползучести можно наблюдать не только при напряжениях растяжения (деформации растяжением), но и при сжатии, изгибе или сочетании различных видов нагружения. Однако испытания на ползучесть проводят в основном при одноосном растяжении, поэтому ниже за исключением особо оговоренных случаев рассматривается ползучесть при растяжении. В настоящее время для испытаний на ползучесть применяют главным образом машины рычажного типа (рис. 3.2) с отношением плеч рычага 1 10 или 1 20. Обычно испытания на ползучесть при растяжении проводят при постоянной нагрузке. Следовательно, в процессе испытаний образец вытягивается, площадь поперечного сечения уменьшается, поэтому истинные напряжения увеличиваются. На рис. 3.1, а показано различие кривых ползучести при постоянной нагрузке и при постоянном напряжении. Если обозначить начальное (номинальное) напряжение условную деформацию е , истинное напряжение ст, истинную (логарифмическую) деформацию е, то из условия постоянства объема а = = 71 (1 + е ) = о е . [c.51]

На рис. 5.55 показано соотношение между скоростью распространения трещины и полудлиной трещины I. Напряжение Og = = т/а + Зт является эквивалентным напряжением Мизеса. Из приведенных результатов следует, что при постоянном максимальном главном напряжении скорость распространения трещины при комбинированном нагружении растяжением — кручением больше, чем при одноосном растяжении, а при чистом кручении (т. е, при уравновешенном двухосном растяжении — сжатии) больше, чем при указанном комбинированном нагружении, Следовательно, если действует напряжение сжатия a g, параллельное трещине, то даже при постоянном напряжении дальнего порядка, направленном перпендикулярно оси трещины, скорость dl/dt увеличивается, причем увеличивается тем больше, чем больше o g по абсолютной величине. В связи с этим можно предположить, что при растяжении напряжение a g, наоборот, уменьшает эту скорость. Таким образом, на распространение трещины ползучести оказывает влияние несингулярное поле напряжений, параллельное трещине сопротивление ползучести образцов с трещиной нельзя считать обусловленным максимальным главным напряжением. [c.180]

Хотя практически все испытания на ползучесть и релаксацию напряжений проведены при одноосном растяжении, можно осуществить двухосное нагружение при взаимно перпендикулярном действии напряжений. Одноосное растяжение сопровождается сжатием в перпендикулярном направлении, а при двухосном этого не происходит. Следовательно, двухосная ползучесть меньше одноосной примерно в 2 раза. Двухосная деформация 62 в каждом направлении равна [182—183] [c.81]

На рис. 3.2 приведены кривые ползучести полимерного связующего ЭДТ-10 при одноосном растяжении и сжатии в изотермических условиях (Т = 22°С). Как видно из рисунка, степень нелинейности изменяется во времени. Следовательно, для приведенных экспериментальных данных не соблюдаются условия подобия кривых ползучести или подобия изохронных кривых. Для описания кривых ползучести полимерного связующего ЭДТ-10 при осевом нагружении целесообразно пользоваться реологическим уравнением в следующем виде [c.87]

Несмотря на сложность тепловых явлений, имеющих место в поликристаллических металлах при длительном воздействии напряжения при высокой температуре ), вызывающем изменения атомной структуры зерен и межзеренного вещества, не прекращаются попытки согласовать между собой экспериментальные данные, полученные в упомянутых выше различных видах испытаний, и вывести из них более общие механические зависимости, которые можно было бы положить в основу рабочей теории ползучести металлов. Для чистых стабильных поликристаллических металлов при относительно не слишком высоких температурах (т. е. в области, где преобладающим фактором является упрочнение) можно принять в качестве подходящего предположения, что при одноосном растяжении или сжатии изменениям остаточной деформации г" и скорости деформации [c.621]

По виду испытания различают приспособления для установки образцов при испытаниях на одноосное растяжение, сжатие, изгиб, срез, кручение, ползучесть и длительную прочность, ударную вязкость и усталость. [c.314]

Таким образом, оказывается, что линейно-упругие и линейно-упруговязкие свойства полимерного связующего ЭДТ-10 при растяжении и сжатии практически одинаковы, но нелинейные свойства более выражены при растяжении. Следует отметить, что зависимость (3.13) дает возможность с достаточной для практики точностью описать кривые ползучести полимерного связующего при простом напряженном состоянии (одноосном растяжении, сжатии или сдвиге). Следует отметить, что в нелинейной области деформирования даже для изотропного материала практически отсутствует единая обобщенная теория напряженно-деформированного состояния. [c.89]

При взаимодействии микромеханизмов разрушения в области хрупких межзеренных разрушений в логарифмических координатах зависимость длительной прочности не может быть аппроксимирована прямой линией. Это обстоятельство весьма важно при экстраполяции результатов испытаний на большие сроки службы особенно в условиях сложного напряженного состояния, когда переход к хрупкому разрушению происходит при малом времени до р азруше-ния. Только при 8 = п возможна линейная экстраполяция при этом соблюдается принцип Ковпака геометрического подобия кривых длительной прочности. Согласно (2.7) погрешности экстраполяции существенно увеличиваются с уменьшением напряжений, т, е. с увеличением временного интервала экстраполяции. Очевидно, для подтверждения справедливости линейной экстраполяции на большие сроки необходимы дополнительные результаты испытаний, например на ползучесть при одноосном сжатии. [c.30]

Будем в соотношениях (2.9) считать напряжение а (t) постоянным, т. е. а (i) = о = onst. Тогда для меры ползучести при одноосном напряженном состоянии С (и, t, х) и для коэффициента поперечного сжатия при деформации ползучести V2 (о, t, х) получим следующие выражения [c.24]

Опыт построения своеобразной теории ползучести бетона был предпринят в 1943 г. А. А. Гвоздевым. Исходя из представлений о механизме ползучести, которые в свое время выдвигал Э. Фрейсине, и положении, применяемых до настояш его времени к длительным деформациям грунтов, Гвоздев рассмотрел тело с порами, заполненными жидко-газообразной фазой, и предположил, что при приложении напряжений девиатор деформаций мгновенно принимает значение, определяемое девиатором напряжений и модулем сдвига, а жидко-газообразная фаза, удельный объем которой линейно зависит от давления в порах и среднего нормального напряжения скелета, фильтруется сквозь поры, причем объемная деформация меняется во времени. Такая модель качественно отражает ряд свойств, присущих ползучести, и была применена к решению некоторых задач. Однако вскоре сам автор признал ее непригодной. Не говоря уже о том, что с ее помош ыо не могла быть объяснена ползучесть при кручении, она приводила к непра вильному результату даже при одноосном сжатии а именно получалось,, что поперечные размеры образца должны сокращаться со временем по такому же закону, как и продольные размеры, что не подтверждается экспериментами. [c.172]

Рис. 3.8. Расчетные кривые ползучести ef(t) для сплава ХН55МВЦ при одноосном нагружении (/) и нагружении при наличии объемного сжатия (2) при Г = 1000 С

Рис. 3.9. Кривые ползучести и критическая деформация сплава ХН55МВЦ (Г = 1000 X) при одноосном нагружении (а) и нагружении при наличии объемного сжатия (б)

Чтобы с самого начала испытаний на термическую усталость при одноосном растяжении—сжатии деформация стала знакопеременной, образец устанавливают между максимальной и минимальной температурами. Даже, если фиксируется максимальная или минимальная температура, у пластичных материалов часто не обнаруживаются различия в усталостной долговечности. Это обусловлено тем, что при повышении температуры происходит релаксация напряжений вследствие ползучести.- При увеличении числа циклов нагружения петля гистерезиса уравновешивается, напряжения стремятся приблизиться к знакопеременным. Однако у материалов с недостаточной пластичностью, механические свойства которых при растяжении и сжатии различны (например, у чугуна в случае установки образца при максимальной температуре фиксируется односторонняя петля гистерезиса при растяжении) усталостная долговечность уменьшается [18] по сравнению с установкой образца при минимальной температуре. Даже у чугуна петля гистерезиса по различному смещается в зависимости от того, насколько легко происходит ползучесть вблизи максимальной температуры. При термической усталости при однонаправленном сжатии с установкой образца при минимальной температуре по мере облегчения ползучести происходит сдвиг в сторону напряжений растяжения, поэтому усталостная долговечность падает [19]. [c.259]

Обычно во всех расчетах на ползучесть как при одноосном,, так и при неодноосном напряженном состоянии принимается, что материал одинаково сопротивляется ползучести при растяжении и сжатии. Это положение подтверждается, в частности,, опытами Н. Г. Торшенова [П2], который испытывал алюминиевый сплав Д16Т на растяжение и сжатие в условиях ползучести при температуре 200 °С. [c.248]

Первое обстоятельство согласуется с известными фактами влияния степени повреждения стали 12Х1МФ и нимоника 80А на скорость ползучести [116], второе подтверждается нашими испытаниями сплава ХН55МВЦ. Несмотря на значительный разброс экспериментальных данных, на рис. 3.9 видно, что благодаря объемному сжатию при давлении 8 МПа долговечность и удлинение образцов в полтора-два раза больше, чем в случае одноосного нагружения. При таком разбросе соответствие экспериментальных данных и расчетных результатов можно считать вполне удовлетворительным. [c.178]

Механич, характеристики ползучести и длит, прочности конструкц. материалов обычно определяют в опытах на растяжение или сжатие цилиндрич. образцов (одноосное напряжённое состояние) либо путём испытаний трубчатых или плоских образцов при разл. комбинациях нагрузок (сложное напряжённое состояние). Длительность испытаний зависит как от уровня нагрузок, гак и от задач использования данного материала в конкретных конструкциях. Она может колебаться от неск. минут (для решения техноп. задач обработки металлов, непрерывной разливки, ракетной техники) до сотен тысяч часов (стационарные турбины, строит, конструкции). [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...