Ползучесть (армирование ортогональное

Рис. 7.10. Напряжения (Ю -фунт/дюйм ) в эпоксидной матрице ортогонально армированного боропластика для ЛГ = —153°С с учетом ползучести.

На основе экспериментальных данных в работах [13, 14] был сделан вывод, что для стеклопластиков с взаимно ортогональным направлением армирования (СВАМ и др.) ползучесть вдоль направлений армирования (являющимися осями анизотропии Xi и Х2) проявляется значительно меньше, чем при сдвиге. Поэтому для таких материалов ряд интегральных операторов можно заменить упругими константами материала. [c.25]

Рис. 3.14. Кривая ползучести ортогонально-армированного фенолоформальдегидного стеклопластика при одноосном сжатии под углом 45° к направлениям армирования.

На рис. 3.14 приведены экспериментальная и расчетная кривые ползучести ортогонально-армированного фенолоформальдегидного стеклопластика при сжатии под углом 45° к направлению армирования. Экспериментальные результаты получены при сжимающем напряжении = 57 МПа. [c.111]

Пример № 3.6. Построить кривую ползучести ортогонально-армированного фенолоформальдегидного стеклопластика при осевом нагружении под углом 45° к направлению армирования. Исходные данные те же, что и в примерах № 3.3—3.5. [c.111]

Таким образом, кривая ползучести ортогонально-армированного пластика при осевом нагружении под углом 45° к направлению армирования определяется функциональной зависимостью [c.112]

Ввиду того, что стеклонити практически упруги, скорость ползучести определяется степенью участия связующего в восприятии внешней нагрузки. На рис. 28 показаны кривые ползучести ортогонально армированного материала с соотношением слоев 1 1 при растяжении в раз- [c.53]

Рис. 28. Кривые ползучести при растяжении ортогонально армированного (1 1) материала АГ-4-С в различных направлениях (<= 30 1,5° С,а= = 3 кгс/мм )

Рис. 29. Кривые ползучести при растяжении ортогонально армированного (1 1) материала АГ-4-С под углом 45° к направлению армирования

Рис. 37. Кривые пол- Рис. 38. Кривые ползучести ортогонально зучести ортогонально армированного (1 1) материала 33-18С (ф= армированного (1 1) =45 )при растяжении

Рис. 50. Кривые ползучести ортогонально армированного (1 1) материала 27-63С (ф =0°, < = 20" С) при рас-стяжении

Рис. 51. Кривые ползучести ортогонально армированного (1 1) материала 27-63С (Ф=0

Рис. 56. Кривые ползучести ортогонально армированного (1 1) материала 27-63С (ф = = 15°) при сжатии о - < - 20° С б - < = 100° с

Рис. 58. Кривые ползучести ортогонально армированного (1 1) материала 27-63С (ф = 45°) при сжатии а — < = 20° С б — < = 100° С

Рис. 7.5. Напряжения (Ю -фупт/дюйм ) в эпоксидной матрице боропла-стика для АТ = —153 °С без учета ползучести матрицы, Н/мм = = 6,9 10 фуит/дюйм . й — однонаправленный композит б — ортогонально армированный композит.

На рис. 7.5,6 показано распределение термических напряжений в матрице композита с ортогональной схемой армирования [0°/90°]s (свойства компонентов те же, что и у рассмотренного однонаправленного композита). Как видно, распределение усадочных напряжений в матрице изменяется со схемой армирования композита. У композита [0790°]s напряжения в матрице в направлении армирования значительно выше, чем в однонаправленном материале, и отношения главных напряжений различны. Влияние термических усадочных напряжений на механические характеристики слоистого композита будет обсуждаться в следующих разделах. Предварительно рассмотрим, как влияют на величину усадочных напряжений свойства ползучести полимерной матрицы. Без учета этих свойств нельзя рассчитать изменения поля напряжений, связанные с режимом охлаждения и дополнительного отверждения. [c.262]

В предыдущем разделе рассмотрены усадочные напряжения в типичном боропластике с однонаправленной и ортогональной схемами армирования с температурой цикла отверждения 177 °С и последующим охлаждением до эксплуатационной температуры 24 °С. Считалось, что температура снижается мгновенно. Поэтому процесс ползучести происходит как бы при комнатной температуре. Скорости ползучести большинства эпоксидных смол увеличиваются с ростом температуры, особенно вблизи температуры отверждения. Некоторые данные о ползучести этих смол в диапазоне температур от 24 до 177 °С приведены в приложении I. Если процесс охлаждения протекает медленно, так что деформации ползучести в матрице успевают компенсировать термические усадочные деформации, то можно ожидать снижения усадочных напря- [c.273]

С учетом того, что функции Sn t), Sis t) и See (О описываются формулами (3.45) и таким образом выражаются через функцию D t), деформация ползучести двухнаправленно армированного материала может быть выражена одной экспериментально определенной функцией ползучести полимерного связующего при осевом нагружении. В частном случае, когда а=45°, зависимостью (3.49) определяется ползучесть ортогонально-армированного пластика под углом 45° к направлению армирования. В этом случае [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...