Запасы по номинальным напряжениям

На стадии эксплуатации машин и конструкций с учетом изменения состояния несущих элементов (механические свойства и дефектность) и накопления эксплуатационных повреждений проводят испытания образцов-свидетелей, отдельных узлов или целых изделий определяют остаточную прочность, ресурс и трещиностойкость. Продлить ресурс безопасной эксплуатации можно с использованием всех запасов — по номинальным напряжениям, местным напряжениям и деформациям, трещиностойкости, времени и числу циклов. [c.103]

При однородном напряженном состоянии (например, гладких частей обечаек сосудов и трубопроводов,гладких растягиваемых стержней и пластин и т. д.) запасы по нагрузкам совпадают с запасами по номинальным напряжениям [c.74]

Запасы прочности по номинальным напряжениям в уравнении (3.4.2) назначают с учетом ответственности проектируемых машин и конструкций, опыта их создания и эксплуата- [c.164]

По отдельным типоразмерам сварных соединений был проведен сравнительный анализ напряженного состояния (уровня аэ в), сроков индивидуального и остаточного ресурсов, запаса прочности и категории опасности, полученных по результатам настоящего расчета по фактическим нагрузкам и расчета по номинальным напряжениям, изложенного в 4.2. [c.229]

Если есть опасность хрупкого разрушения, то уже нельзя производить оценку прочности корпуса по номинальным напряжениям и пределу текучести неповрежденного материала. Необходимо знать истинные напряжения в области выреза и характеристики прочности, которые приобретает сталь в процессе эксплуатации. Запас прочности в этом случае определяется отношением предполагаемого или полученного из опыта предела прочности 0 к действительным приведенным напряжениям о р [c.85]

Запасы местной длительной прочности. Запасами местной прочности оценивают прочность детали по наиболее напряженным точкам. Местные напряжения должны определяться с учетом их концентрации, но для сравнительных оценок расчет нередко ведут по номинальным напряжениям. [c.97]

В длительном режиме надежная работа аппаратов, изоляторов и токоведущих устройств обеспечивается надлежащим выбором их по номинальному напряжению и номинальному току в режиме перегрузки — ограничением величины и длительности повышения напряжения или тока в таких пределах, при которых еще гарантируется нормальная работа электрических установок за счет запаса прочности в режиме КЗ — соответствием выбранных параметров устройств по условиям термической и электродинамической устойчивости. Кроме того, для некоторых элементов электрической цепи (выключатели, предохранители и др.) добавляются условия выбора их по отключающей способности, остаточному напряжению и т. д. [c.452]

Начальное поле напряжений Ог, обусловленное 30 %-ным предварительным сжатием бурта, представлено на рис. 5.7, а. Здесь же в относительных единицах (Со — равновесный модуль сдвига) приведена начальная эпюра давлений. При коэффициенте трения / = 0,5 30 %-ное сжатие бурта обеспечивает передачу вращающего момента около 750 Н-м, что создает почти десятикратный запас по номинальному и трехкратный запас по максимальному перегрузочному моменту, значения которых по ГОСТ 20884—82 равны соответственно 80 и 250 Н-м. Уровень наибольших девиаторных напряжений растяжения, возникающих в верхней части бурта оболочки при такой степени ее деформации, оказывается даже выше уровня напряжений, обусловленного передачей вращающего момента. [c.109]

По полученному критическому напряжению оц и номинальному напряжению в стенках в соответствии с выражением (4.1) определим запас прочности [c.71]

Из соотношений (6.34) с учетом (6.35) для данного уровня действующих номинальных напряжений (сга)д+ + (о-т)д определяется разрушающее число циклов (Л р)д, а по нему запас долговечности [c.128]

Повышение эксплуатационных нагрузок и снижение запасов прочности приводят к тому, что расчеты прочности и надежности по критериям сопротивления длительному и циклическому разрушению должны осуществляться не только в напряжениях, как это традиционно имело место, а в деформациях. Это связано с тем, что в неупругой области небольшим изменениям номинальных напряжений соответствуют еще меньшие изменения максимальных напряжений в перенапрягаемых зонах и существенные изменения местных деформаций. Поэтому для случаев однократного и малоциклового нагружения в упругопластической области необходима разработка методов кинетики местных дефор.маций и деформационных критериев разрушения. [c.69]

За рубежом (в Германии, Нидерландах, США, Канаде, Японии и др.) считается актуальной проблема продления сроков службы паропроводов ТЭС до 300. .. 350 тыс. ч и более. Проектный срок службы паропроводов ТЭС за рубежом характеризуется преимущественно длительностью 100 тыс. ч, определяется аналогично отечественному включая расчетные методы по номинальным допускаемым напряжениям [ст] на сталь с коэффициентом запаса прочности = 1,5 для номинальных типоразмеров трубных элементов с учетом параметров пара (температуры, давления) или с коэффициентом п = 1,2 для 0,8 [а]. [c.207]

Базовая диаграмма / исходной долговечности строится по результатам испытаний образцов на длительную прочность или по номинальным допускаемым напряжениям на сталь с учетом запаса прочности л = 1,5 [13]. Диаграмма 2 остаточной долговечности строится по экспериментальным точкам испытанных на длительную прочность образцов основного металла (или сварных соединений) после эксплуатационной наработки. При решении поставленной задачи для сварных соединений диаграммы базовой и остаточной долговечностей строятся только по данным длительной прочности соединений. [c.237]

Целесообразно рассмотреть влияние запаса по толщине стенки S / трубных элементов на расчетные значения коэффициента перегрузки стыковых сварных соединений паропроводов в условиях эквивалентных напряжений от действия всех видов нагрузок. При предлагаемом методическом подходе следует подчеркнуть, что в нормах расчета на прочность [13, 49] не учитывается перегрузка стыковых сварных соединений за счет влияния конструкционного параметра S / Sa, расчет проводится по номинальной толщине стенки, но не по фактической 5ф. [c.270]

При циклическом или длительном статическом нагружении выбор номинальных эксплуатационных напряжений производится с введением коэффициентов запаса по пределам длительной прочности и ползучести Ид и т- [c.624]

Величины моментов сопротивления площадей, номинальных напряжений и запасов прочности по расчету на статическую прочность приведены в табл. 1С. [c.119]

В последнее время наблюдается тенденция к снижению запасов по материалам и компонентам конструкций. Причина состоит, по-видимому, в общем повышении уровня технологии и контроля качества, что приводит к большей однородности конструкционных материалов и почти полному исключению дефектов, которые могут повлечь за собой последствия аварийного характера. Еще одна причина — усовершенствование методов расчета уточнение расчетных схем, рассмотрение большего числа расчетных случаев и т. п. Это особенно заметно в расчетах на безопасность по отношению к воздействиям, среднее время повторения которых имеет порядок срока службы конструкции или существенно его превышает. Так, нормы расчета оборудования и трубопроводов первого контура атомных реакторов электростанций на сейсмические воздействия предусматривают повышение допускаемых напряжений по сравне- нию с номинальными допускаемыми напряжениями в расчетах на нормальные условия эксплуатации. При этом допускаемые напряжения приближаются к пределу текучести материала (точнее, к браковочному минимуму, установленному стандартами и контролируемому заводами-производителями). Необходимый уровень безопасности по отношению к сейсмическим воздействиям обеспечен надлежащим выбором экстремального расчетного землетрясения, т. е. уровнем расчетных нагрузок. [c.225]

Если Ati превышает заданное допустимое значение (т. е. Д 1 > [Aif]i), то при эксплуатации элемент конструкции находится в вязком состоянии. В этом случае (при отсутствии макродефектов типа трещин) предельные нагрузки превышают расчетные, определяемые по пределам текучести и прочности, и оценку сопротивления разрушению проводят по предельным нагрузкам и деформациям в соответствии с уравнениями (259) и (260). Вязкие разрушения пластических металлов при низких уровнях номинальных напряжений (на уровне предела текучести и ниже) могут произойти при размерах дефектов, превышающих сотни миллиметров (что для большого числа сосудов давления соответствует потере плотности). При появлении в конструкциях таких дефектов их эксплуатация становится затруднительной или невозможной без проведения соответствующих мероприятий изменения режимов работы, проведения ремонтных работ, замены поврежденных элементов и т. д. Обеспечение температурного запаса [Л<] [c.73]

ВИЙ и более ранним образованием трещин и разрушением. Тогда для обеспечения- прочности и ресурса несущих элементов машин и конструкций при использовании материалов повышенной статической прочности при ведении расчетов в номинальных напряжениях только по характеристикам статической прочности запасы п , Пв следует не понижать, а повышать. [c.212]

Запасы П[ и обычно выбирают в диапазоне 3-10. Прочность и ресурс машин и конструкций считают обеспеченным, если все указанные вынге запасы по номинальным напряжениям, местным напряжениям и деформациям, по времени и числу циклов оказываются не ниже назначенных. [c.166]

Для станций катодной защиты от коррозии изготовляют защитные установки номинальной выходной мощностью примерно от 10 Вт для цистерн (бензоколонок) и коротких трубопроводов до 20 кВт для крупных подводных стальных сооружений. Защитные установки для трубопроводов обычно имеют выходную мощность в пределах 100—600 Вт. Рекомендуется принимать номинальный ток защитной установки примерно вдвое большим, чем требуемый защитный ток по расчету, чтобы иметь достаточный запас на будущее расширение системы, в случае возможного снижения сопротивления изоляции, увеличения блуждающих токов и других изменений. Требуемое номинальное напряжение на выходе определяется по величине необходимого защитного тока и сопротивлению цепи анодный заземлитель—грунт — объект защиты, которое принимается по оценке или мод5ет быть измерено после окончательной установки анодных заземлителей. По напряжению на выходе тоже необходимо предусматривать достаточный запас. По номинальным значениям тока и напряжения на выходе может быть получено номинальная выходная мощность. [c.219]

Допускаемое напряжение на изгиб при расчёте по номинальным напряжениям принимается равным 900—1000 Kzj M При определении запаса прочности по усталостным характеристикам, коэфициент концентрации я = 1,7-н 2,0 для пальца одного диаметра при посадке с натягом а 1,4 — то же при наличии выточки на теле кривошипа и а я 1,0 при посадке с натягом и при диаметре посадочного конца пальца, большем, чем диаметр выступающей части пальца. [c.504]

Для испытаний применяют высококачест венную аппаратуру. Так, усилитель мощности должен иметь линейную частотную характеристику с неравномерностью, не превышающей 0,5 дБ относительно частоты 1000 Гц в диапазоне частот не уже диапазона частот испытуемой акустической системы амплитудная характеристика усилителя должна обеспечивать линейное усиление до уровней, на 3 дБ превышающих необходимый для проводимых испытаний, т. е. должен обеспечиваться 100 % запас по мощности. Напряжение собственного шума и фона, приведенное ко входу усилителя, не должно превышать 1 мВ. Коэффициент гармоник усилителя при номинальном выходном напряжении не должен превышать 0,3 минимального значения коэффициента гармоник испытуемого образца акустической системы. Модуль выходного сопротивления усилителя не должен превышать 0,1 номинального сопротивления нагрузки. Усилитель мощности должен иметь плавную регулировку чувствительности по входу. Помимо усилителя мощности, электрический тракт должен включать предварительный усилитель низкой частоты, имеющий диапазон частот [c.300]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испыгания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15-80 МН), По результатам проведенных испьпаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадаи возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05-0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими оп<,пными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям кр хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и кр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

Предположение (7.7) существенно зашжает местные деформации, что идет не в запас прочности и не рекомедуется к использованию при расчетах прочности ответственных конструкций. Решение (7.8) дает более высокие величины местных деформаций и напряжений, чем уравнение (7.9). Последнее, в свою очередь, завышает результаты по мере увеличения а , уровня номинальных напряжений, снижения показателя упрочнения материала в неупругой области. Это позволило рекомендовать урав- [c.218]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

При помощи традиционного метода расчета по напряжениям устанавливают опасные сечения и опасную точку с расчетным напряжением Ор. Далее определяют коэффициент запаса прочности п по сГд (или сгд 2). Для этого используют ту или иную теорию прочности в зависимости от состояния детали (хрупкое или пластичное). Предположим, что в опасной точке возникла трещина. Если при данном Стр она достигнет критической длины то произойдет разрушение, т.е. такую трещину допускать нельзя. Однако в конструкции могут появляться трещины некоторой длины. При наличии трещины длиной /о номинальное разрушающее напряжение будет меньше (или даже Стод) и равно Ос (рис. 3.4.2). Запас прочности о при этом станет меньше запаса п, и если задать степень падения запаса я ( 20 %), то это может быть условием для определения допустимой длины трещины /о, а, следовательно, и запаса по пределу трещиностойкости т с помощью расчетного уравнения [c.167]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

И Х18Н10Т при запасе прочности по пределу текучести равном 1,5, долговечность получается не менее 10 . При температурах интенсивного деформационного старения сталей типа 22к и Х18Н10Т и соответствующих запасах статической прочности по пределу текучести долговечность при мягком нагружении увеличивается. При тех же относительных напряжениях для циклически разупрочняющейся стали ТС в рассматриваемом диапазоне температур минимальные долговечности получаются на порядок меньше, чем для сталей 22к и Х18Н10Т. Если учитывать, что для циклически разупрочняющихся материалов отношение предела текучести к пределу прочности обычно превышает 0,65, то минимальные значения допускаемых напряжений для них получаются не по пределу текучести, а по пределу прочности. Поэтому долговечность для этих сталей при номинальных допускаемых напряжениях, устанавливаемых по пределу прочности (например, при Па = 2,6), оказывается больше, чем при номинальных напряжениях по пределу текучести. [c.257]

Оценка ресурса по фактической долговечности сварных соединений и номинальным допускаемым нагрузкам. Индивидуальный ресурс х р определяется из результатов сопоставления расчетных наибольших эквивалентных напряжений по номинальным допускаемым нагрузкам (расчет Оэкв проводится по методике, изложенной в 4.2, на все виды нафузок) с диафаммами фактической долговечности стали а . Одновременно оцениваются запас прочности (из выражения п = сТда/стэкв ) и категория опасности КО (по рис. 4.9) на период наработки т и на установленный срок индивидуального ресурса х р. [c.231]

Из.двух одинаковых по диаметрам и по концентрации напряжений сечений J и 6 последнее, как-менее напряженное, не рассчитываем на этом же основании не рагсчитываем сечение 3 (из сопоставления сечений 2 и 3) и сечение 2 (из сопоставления сечений 2 и 5). Сечение 4 более напряжено, чем сечение 5 причем в сечении 4 имеется концентрация напряжений (край ступицы при скользящей посадке), близкая к концентрации напряжений в сечении 5, поэтому не рассчитываем также сечение 5. Номинальное напряжение в сечении 4 более, чем в-й раза превосходит напряжение в сечении 1, отношение же напряжений с учетом концентрации составляет для этих сечений 1,5 поэтому запас прочности по пределу выносливости определяем только для сечения 4. [c.335]

Запасы прочности Пт и Пи принимают в пределах 1,2—2,0 Пв и п, — в пределах 1,7—2,5. Номинальные напряжения 0д для этих значений запасов прочности рассчитывают в гфедполо-жении упругого деформирования по формулам сопротивления материалов, теории пластин и оболочек. Расчеты [c.68]

Расчеты на прочность в номинальных напряжениях по характеристикам статических свойств с учетом опыта проектирования проводят для обоснования выбора основных размеров элементов конструкций — толщин стенок и диаметров. Для обоснования выбора конструктивных форм (наличие зон концентрации), режимов теплового и механического нагружения, технологии (сварка, термообработка), уровня дефектоскопического контроля с учетом условий эксплуатации следует провести дополнительные поверочные расчеты на прочность и ресурс. Для выполнения этих расчетов рекомендуется использовать деформационные подходы, отражающие роль указанных выше факторов. Кроме того, для наиболее ответственных машин и конструкций проводят модельные и натурные тензометрическне испытания, из которых непосредственно получают значения номинальных и местных деформаций. Для определения соответствующих запасов прочности н ресурса эти значения деформаций сопоставляют с критериальными значениями. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...