Равновесный модуль сдвига

Согласно кинетической теории высокоэластичности [141 — 144], равновесный модуль сдвига равен [c.108]

Работа разрушения 152, 153, 176 Равновесный модуль сдвига 108, 109 Раздир 189, 190 [c.309]

Сравнение эпюр давлений на рис. 5.6 показывает, что центробежные силы также приводят к падению давления в узле защемления оболочки, и это также должно быть учтено при назначении степени сжатия бурта. Здесь же показаны поля напряжений а , обусловленных 30 %-ным сжатием бурта оболочки с учетом действия центробежных сил (со = 314 с ). Напряжения отнесены к равновесному модулю сдвига Со. [c.108]

Начальное поле напряжений Ог, обусловленное 30 %-ным предварительным сжатием бурта, представлено на рис. 5.7, а. Здесь же в относительных единицах (Со — равновесный модуль сдвига) приведена начальная эпюра давлений. При коэффициенте трения / = 0,5 30 %-ное сжатие бурта обеспечивает передачу вращающего момента около 750 Н-м, что создает почти десятикратный запас по номинальному и трехкратный запас по максимальному перегрузочному моменту, значения которых по ГОСТ 20884—82 равны соответственно 80 и 250 Н-м. Уровень наибольших девиаторных напряжений растяжения, возникающих в верхней части бурта оболочки при такой степени ее деформации, оказывается даже выше уровня напряжений, обусловленного передачей вращающего момента. [c.109]

Здесь X — расстояние между дислокациями t — время процесса D = = b i exp (- U/RT) - коэффициент диффузии вакансий Ь - вектор Бюргерса v - частотный фактор ( 10 с" ) U - энергия активации диффузионного перемещения вакансий G - модуль сдвига Со = = ехр (— — равновесная концентрация вакансий —энергия [c.97]

Сложнонапряженное состояние анализируется, исходя из системы (3.1.22а), т. е. при линейных равновесных соотношениях напряжений и деформаций, определяемых модулем сдвига резины С. [c.113]

Френкель предложил простой способ расчета теоретического сопротивления сдвигу совершенного кристалла в зависимости от межатомного расстояния, модуля сдвига и постоянной решетки в направлении сдвига. На основании полученного им соотношения он заключил, что критическое напряжение сдвига должно составлять около /в модуля упругости. Однако в действительности экспериментальные значения предела упругости значительно ниже. Как показал Маккензи, соответствие между расчетными действительными значениями прочности может быть несколько улучшено, если учесть реальную природу межатомных сил и принять во внимание стабильные равновесные конфигурации, которые может принимать кристалл под напряжением. [c.51]

Энергия дислокации — это энергия, которая затрачивается на искажение решетки при образовании дислокации. Она складывается из упругой энергии искажений решетки и неупругой энергии ядра дислокации. Оценка упругой энергии, приходящейся на одно межатомное расстояние вдоль дислокации в структуре типа алмаза, показала, что уп 06 , где О — модуль сдвига, и составляет 4-5 эВ [29]. Если учесть, что реальная длина дислокаций превышает десятки межатомных расстояний, и учесть неупругую энергию ядра дислокации ( еуп 0.1 уп), то ясно, что даже при температурах, близких к температуре плавления, дислокации не могут образовываться в результате тепловых флуктуаций. Таким образом, дислокации не являются равновесными дефектами. [c.101]

Измерение скоростей продольных и поперечных ультразвуковых колебаний в СМК-Си в зависимости от температуры отжига позволило оценить величину модуля упругости Е и модуля сдвига G [45]. Размер зерен СМК-Си до отжига составлял 200-400 нм. Отжиг проводили в интервале температур 373-623 К с шагом 25-50 К с выдержкой в течение 1 часа при каждой температуре. Значения Е и G исходной СМК-Си были на 10-15 % меньше в сравнении с крупнозернистой медью. Ранее пониженная на 30 % величина упругих модулей была обнаружена в на-нокристаллическом n -Pd [11, 46]. При температуре отжига 423-456 К наблюдалось скачкообразное увеличение Е и G (рис. 5.6). Наблюдаемые изменения упругих модулей авторы [45] объяснили изменением структурного состояния границ зерен в образцах СМК-Си с размером зерен 200 нм границы зерен были неравновесными и обладали избыточной энергией. Отжиг при Г 423 К привел к релаксации границ зерен. В [47, 48] на основе данных [45] были оценены упругие модули границ зерен. Для границы толгциной 1 нм в равновесном состоянии E l = 0,1QE [c.157]

Жидкости — равновесные, изотропные, структурно-неупорядоченные системы, обладающие текучестью ф (ф=1/т1, где т) — вязкость), т. е. способностью легко изменять свою форму. Для1 идеальной жидкости модуль сдвига G равен нулю. [c.93]

Расчёт разл. равновесных К. п. явился исторически первым методом термодинамич. исследований. На его основе был проанализирован рабочий цикл идеальной тепловой машины (цикла Карно), получено матем. выражение второго начала термодинамики, построена термодинамическая температурная шкала, получены мн. важные термодинамич. соотношения Клапейрона — Клаузиуса уравнение и др.). В технике К. п. применяются в кач-ве рабочих циклов двигателей внутр. сгорания, разл. теплосиловых и холодильных установок. КРУТИЛЬНЫЕ ВЕСЫ, чувствительный физ. прибор для измерений малых сил (малых моментов сил), К. в. были изобретены франц. физиком Ш. Кулоном в 1784 и применены им для исследования вз-ствия точечных электрич. зарядов и магн. полюсов (см. Кулона закон). К. в. простейшей конструкции состоят из вертикальной нити, на к-рой подвешен лёгкий уравновешенный рычаг. Измеряемые силы действуют на концы рычага и поворачивают его в горизонтальной плоскости до тех пор, пока не окажутся уравновешенными силами упругости закрученной нити. По углу поворота Ф рычага можно судить о величине крутящего момента действующих сил, т. к. ф пропорц. МуЛ1С1, где I — длина нити, С — модуль сдвига материала нити, I — момент инерции поперечного сечения нити. Шкалу отсчёта К. в. обычно градуируют непосредственно в ед. силы или момента силы. Высокая чувствительность К. в. достигается применением достаточно длинной нити с малым значением момента инерции поперечного сечения. [c.333]

При анализе условий образования устойчивых зародышей на основе равновесных диаграмм состояния необходимо дополнительно учитывать зависимость свободной поверхностной энергии на границе раздела фаз Я. и энергии упругой и пластической деформации Е от кривизны межфазной границы. При одинаковом объеме зародыша новой фазы энергия деформации будет наименьшей, если зародыши имеют форму плоского линзовидного диска, и наибольшей, если он представляет собой шар [6]. При одинаковой величине поверхности зародышей поверхностная энергия также наименьшая у плоского линзовидного диска и наибольшая у шара. При построении равновесных диаграмм состояния эти энергии полагают постоянными, что справедливо в первом приближении только в случае плоской границы. Однако даже при плоской границе раздела поверхностная энергия зависит от того, какими кристаллографическими плоскостями сопрягаются фазы. То же самое можно отметить и относительно энергии деформации, поскольку она зависит от анизотропии коэффициента линейного расширения и модулей упругости и сдвига в различных кристаллографических направлениях. Итак, если поверхность раздела фаз криволинейна, то равновесие сдвигается. Чем больше кривизна межфазной границы или меньше ее радиус, тем резче смещение лиш й растворимости на диаграмме состояния и тем больше приращение свободной энергии, приходящееся на единицу объема возникающей или растворяющейся фазы. Для того чтобы в этих условиях приращение свободно энергии системы в целом было наименьнгим, необходим переход некоторого количества одной фазы в другую, имеющую более низкий уровень уделыгоп свободной энергии. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...