Деформации сдвига максимальные

Деформация сдвига отдельных элементов бруса вызывает касательные напряжения в поперечном сечении, а на поверхности бруса относительный сдвиг имеет максимальное значение, поэтому напряжения в точках поперечного сечения, лежащих непосредственно у поверхности бруса, т. е. на расстоянии г от оси бруса, будут максимальными и определяются по формуле [c.262]

Эта скорость равна нулю, когда перемещение (м) максимально, н достигает наибольшей величины, когда перемещение равно нулю. Деформация сдвига, вызываемая этой волной, определяется формулой [c.494]

Трущиеся тела / и 2 (см. рис. 53) с большей или меньшей силой сцеплены одно с другим. Пусть к телу / приложена сила, стремящаяся сдвинуть его слева направо. Если величина силы меньше максимального значения правой части неравенства (4.1), то будет иметь место невидимый глазом, но обнаруживаемый точными приборами упругий сдвиг одной трущейся поверхности относительно другой. При увеличении силы деформация сдвига будет увеличиваться и при некотором предельном значении сдвигающей силы начнется видимое движение тела / относительно тела 2. Опыты показывают, что для приведения в движение тела 1 требуется сила, несколько большая той, которую приходится преодолевать при последующем равномерном движении. [c.79]

Первый способ подходит для пластичных материалов. Предполагается, что в основе механизма разрушения и предшествующей ему пластической деформации таких материалов лежат деформации сдвига и поэтому предельное состояние возникает тогда, когда максимальное напряжение сдвига достигает предела текучести на сдвиг, т. е. когда [c.158]

Вследствие деформации сдвига плоские до изгиба поперечные сечения не остаются плоскими, как при чистом изгибе, а искривляются. На рис. 135 показаны искривления поперечных сечений. Там, где касательные напряжения достигают максимальных значений, получается и наибольший сдвиг волокна, наиболее удаленные от нейтрального слоя, не имеют касательных напряжений, поэтому там сдвига не происходит, и кривые тп остаются перпендикулярными к поверхностям балки. [c.235]

Параметры т и 7, описывающие пластическую деформацию сдвига в монокристалле, могут быть связаны с макроскопическими параметрами, например описывающими пластическую деформацию одноосного растяжения образца, — напряжением о и деформацией е. Величина касательного напряжения на площадке S под углом 0 к оси растяжения равна т (6) ==0,5а sin 29 и достигает максимального значения т ах = при 0 = 45°. В поликристаллических металлах зерна характеризуются средним напряжением сдвига, несколько меньшим, чем максимальное значение (о/З) < т < (о/2). [c.42]

Исследование влияния деформации на электрохимические характеристики меди в потенциодинамическом режиме показало, что для поведения меди характерны те же общие закономерности, которые отличают поведение рассмотренных выше металлов деформация сдвигает участки, соответствующие области активного растворения, параллельным переносом в сторону отрицательных потенциалов, а ток пассивации — в сторону увеличения плотности в области максимальных деформаций имеет место возврат, что связано с уменьшением химических потенциалов атомов металла, а следовательно, уменьшением механохимического эффекта. [c.91]

Оптическая постоянная модели по деформациям равна половине величины максимальной деформации сдвига, которая соответствует изменению порядка полосы на единицу. [c.77]

На свободном контуре по максимальной деформации сдвига можно определить деформацию в направлении контура в виде [c.340]

Трущиеся тела / и 2 (фиг. 1) с большей или меньшей силой сцеплены одно с другим. Пусть к телу 1 приложена сила, стремящаяся сдвинуть его слева направо. Если величина сдвигающей силы меньше максимального значения правой части неравенства (1), то будет иметь место невидимый глазом, о обнаруживаемый точными приборами упругий сдвиг одной трущейся поверхности относительно другой. При увеличении сдвигающей силы деформация сдвига будет увеличиваться и при некотором [c.16]

Максимальные деформации сдвига. В каждой точке тела имеются взаимно перпендикулярные направления, для которых де< рмации сдвига z J (/ X]) имеют максимальные значения. [c.22]

В сечениях, наклоненных к оси стержня под углом 45°, достигается максимальная деформация сдвига [c.79]

Максимальная обратимая деформация сдвига при заданных условиях —> [c.350]

Семейство обобщенных кривых циклического деформирования для степени асимметрии г, построенное по параметру числа полуциклов k (четных или нечетных), образует обобщенную диаграмму циклического деформирования (рис. 13). При сложном напряженном сосгоянии эта диаграмма может быть построена в максимальных напряжениях и деформациях сдвига или Б октаэдрических напряжениях и деформациях (см. гл. 1). [c.87]

Здесь а и к — упругие постоянные. Величины / и Г в данном случае равны максимальному касательному напряжению и наибольшей деформации сдвига в каждой точке. [c.111]

Здесь 5 —площадь пластической области, Гр — интенсивность пластических деформаций сдвига. Отсюда находим максимально возможное повышение средней температуры [c.179]

В табл. 6.2.5, 6.2.6 максимальные прогибы, усилия, моменты и напряжения трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в зависимости от параметра R/1. Зависимости получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения (6.2.20). Из табл. 6.2.5, 6.2.6 видно, что при уменьшении длины трехслойной оболочки влияние поперечных сдвиговых деформаций на максимальные прогибы, окружные усилия, напряжения увеличивается, а на максимальный изгибающий момент — уменьшается. Так, при R/1 = 0,5 относительная погрешность составляет 1,53 %, а при R/1 = 3 — 73,46 %. Относительная погрешность — 29,62 % при R/1 = 0,5 и 44,05 % — при R/1 = 3. Подчеркнем, что в то же время относительная погрешность, вносимая в расчет максимального изгибающего момента неучетом поперечных сдвиговых деформаций и подсчитанная при R/1 = 3, составляет всего 3,61 %. Таким образом, близость максимальных значений интегральных характеристик (осевого и окружного усилий, осевого изгибающего момента), подсчитанных при учете и без учета поперечных сдвигов, отнюдь не гарантирует близости соответствующих расчетных значений компонент тензора напряжений. Отметим еще, что в рассмотренном примере максимальное значение осевого напряжения достигается в защемленных сечениях на поверхности z = О внутреннего несущего слоя, а максимальное значение изгибающего осевого момента — в середине пролета [c.171]

Вариант разрушения по предельным сдвиговым и отрывным напряжениям (Р-2) заключается в задании предельных величин сдвиговых т и отрывных а напряжений, при достижении или превышении которых производится специальная корректировка напряженного состояния в дискретном элементе. Для изотропного упругопластического материала в элементе вычисляются главные напряжения а,-, г = 1, 2, 3. При Oi полагается равным нулю. Затем вычисляется интенсивность деформаций сдвига или максимальное касательное напряжение т. Если т т и элемент [c.32]

Введем два пороговых значения локальной прочности матрицы. Первое пороговое значение а ь соответствует ситуации, когда матрица до разрыва волокна деформировалась упруго на растяжение, а после разрыва в ней появляются пластические сдвиговые деформации и максимальные касательные напряжения равны пределу текучести матрицы на сдвиг (т тах = Ттг)- ПоДСТавИВ оДт ах = " тт) ИЗ (6) раЗД. 10, ГЛ. 2 в первое выражение (8) разд. 9, гл. 2, получим [c.174]

Максимальная деформация сдвига возникает в плоскостях, образующих углы 45° с главными плоскостями, и определяется равенством [c.92]

В плоскостях с максимальной деформацией сдвига нормальные деформации равны (ехН-еу)/2. [c.92]

ТОЧКИ А. кроме того, главные деформации представляются точками Рг И Ра, а максимальные деформации сдвига — точками Е и Е. Все эти величины легко найти при помощи круга Мора. Использование круга Мора для деформаций вместе с нахождением главных деформаций с помощью тензодатчиков описано в работах [2.12] и [2.13]. [c.93]

В элементе, растягиваемом в одном направлении и сжимаемом в другом, возникают напряжения —сг ,= 700 кГ/см . Найти главные нормальные деформации бд и и максимальную деформацию сдвига у, если =0,7> 10 кГ/см и V— =0,25. [c.95]

Максимальная деформация сдвига возникает на внешнем контуре поперечного сечения и составляет [c.115]

Соответствующие деформации ее называются главными деформациями. Можно вычертить диаграмму в виде круга Мора, аналогичную рис. 13 или 16, ординатами которой являются величины 7е/2, а абсциссами — величины ее. HaибoльыJee значение уо/2 будет определяться радиусом круга. Таким образом, максимальная деформация сдвига vemax дается формулой [c.43]

Элементарный учет влияния поперечной силы на кривизну кривой прогибов балок дали Репкин в Англин н Грасхоф I) в Германии. Если принять максимальную деформацию сдвига на нейтральной оси балки единичной ширины равной 3/2(Q/2 G), где Q—поперечная сила, то соответствующее увеличение кривизны определяется производной этой деформации сдвига по х. Эта производная равна 3/2 q/2 G). Исправленное выражение для кривизны, получаемой из элементарного анализа, принимает тогда вид [c.67]

Наиболее крутые по наклону кривые упрочнения получаются на кристаллах с ориентировками [001] и [ГП], где действуют соответственно четыре и три системы скольжения (см. рис. 65). В случае наиболее твердой ориентировки стадия / упрочнения отсутствует и деформация сразу начинается со стадии II. Кристаллы с мягкой ориентировкой способны давать на стадии I деформации сдвига порядка 15—50%. Коэффициент 6, увеличивается по мере уменьшения протяженности стадии / и составляет примерно G10- —GIO- . Максимальные значения 0/ получаются для ориентировок вблизи направлений [111] и [001], а минимальные вблизи [011] (рис. 107). [c.184]

МОДУЛЬ [продольной упругости определяется отношением нормального напряжения в поперечном сечении цилиндрического образца к относительному удлинению при его растяжении сдвига измеряется отношением касательного напряжения в поперечном сечении трубчатого тонкостенного образца к деформации сдвига при его кручении Юнга равен нормальному напряжению, при котором линейный размер тела изменяется в два раза] МОДУЛЯЦИЯ [есть изменение по заданному во времени величин, характеризующих какой-либо регулярный физический процесс колебаний <есть изменение по определенному закону какого-либо из параметров периодических колебаний, осуществляемое за время, значительно большее, чем период колебаний амплитудная выражается в изменении амплитуды фазовая указывает на изменение их фазы частотная состоит в изменении их частоты) пространственная заключается в изменении в пространстве характеристик постоянного во времени колебательного процесса] МОЛЕКУЛА [есть наименьшая устойчивая частица данного вещества, обладающая его химическими свойствами атомная (гомеополярная) возникает в результате взаимного притяжения нейтральных атомов ионная (гетерополярная) образуется в результате превращения взаимодействующих атомов в противоположно электрически заряженные и взаимно притягивающиеся ионы эксимерная является корот-коживущим соединением атомов инертных газов друг с другом, с галогенами или кислородом, существующим только в возбужденном состоянии и входящим в состав активной среды лазеров некоторых типов МОЛНИЯ <есть чрезвычайно сильный электрический разряд между облаками или между облаками и землей линейная является гигантским электрическим искровым разрядом в атмосфере с диаметром канала от 10 до 25 см и длиной до нескольких километров при максимальной силе тока до ЮОкА) [c.250]

ПРОЧНОСТИ ПРЕДЕЛ — напряжения или деформации, соответствующие максимальному (до разрушения образца) значению нагрузки (мера прочности твёрдых тел). При растяжении цилиндрич. образца из металла разрушению (разрыву) обычна предшествует образование шейки, т. е. местное уменьшение поперечных размеров образца, при атом необходимая для деформации растягивающая сила уменьшается. Отношение иаиб. значения растягивающей силы к площади ноне речного сечения образца до нагружения наз. условным П. п. или временным сопротивлением. Истинным П. п. наз. отношение значения растягивапощей силы непосредственно перед разрывом к наименьшей площади поперечного сечения образца в шейке. При одноосном растяжении условный П. п. меньше истинного. В хрупких материалах местное уменьшение поперечных размеров перед разрывом незначительно и поэтому величины условного П. п. и истинного П. п. различаются мало. При продольном сжатии цилиндрич. образца разрушению не предшествует уменьшение сжимающей силы. Условный и истинвый П. п. при этом вычисляются как отношения значения сжимающей силы непосредственно перед разрушением к начальной (до сжатия) площади поперечного сечения и к площади сечения при разрушении соответственно. При кручении тонкостенного трубчатого образца определяется П. п. при сдвиге как наибольшее касательное напряжение, предшествующее разрушению образца. [c.168]

Разность значений действующих напряжений в зоне стружкообразова-ния (см. рис. 31.1, о, ОМ) предопределяют неоднородность процессов деформации. Материал начинает пластически деформироваться на границе зоны ЬО. По мере приближения деформированного объема к режущей кромке деформация и упрочнение металла возрастают и полностью завершаются на границе зоны КМ деформацией сдвига в области максимальных касательных напряжений под углом ф к направлению движения резца. Движение дислокаций в поле напряжений при пластической деформации вызывает последовательный переход атомов в новое положение. В результате атомы приобретают кинетическую энергию и совершают колебания с большей амплитудой около нового положения равновесия. Таким образом, часть работы, затраченной на перемещение дислокаций, превращается в теплоту. В результате при обработке стали 45 температура металла в конце зоны деформации возрастает до 300 °С, не вызьшая его температурного разупрочнения. 566 [c.566]

Минимальные собственные частоты колебаний стержня обычно связаны с его деформациями изгиба. Максимальные перемещения и деформации при гармонической внешней нагрузке часто возникают при поперечных колебаниях стержня. Дифференциальное уравнение поперечных колебаний стержня переменной жесткости EJ(x) и распредеяенной массы т х) без учета сдвигов поперечных сечений имеет вид (рис. 8,13.5) [c.100]

В первый момент после приложения напряжения скорость деформации сдвига у максимальна (точка А, см. рис. 3), т. к. сразу одновременно развивается и высокоэластич. деформация и течение. Скорость высокоэластич. деформации затем быстро убывает до нуля (точка Б), где высокоэластич. напряжение, достигнув макс. значения, уравновешивает внешнее. На участке Б В наблюдается только необратимое течение, скорость к-рого увеличивается из-за частичного разрушения надмолекулярных структур и затем выходит на стационарную стадию течения. При очень малых скоростях точения разрушение межмолекулярной структуры линейного П. практически не происходит и зависимость (кривая 2) имеет монотонный вид, наиболее часто встречаемый в литературе. Здесь скорость высокоэластической и вязкой составляющих деформации замедляется, а истинная вязкость возрастает до определ. величины, вследствие увеличения внутр. трения при выпрямлении макромолекул в направлении действующих сил. [c.20]

Дэвис использовал измерения осевой и тангенциальной дефор мации и предположение о несжимаемости для определения октаэдрического касательного напряжения в терминах напряжения Коши, т. 8. по отношению к площади поперечного сечения образца, сог ответствующей текущему значению нагрузки. Он получил октаэдрит ческую деформацию сдвига как логарифмическую, или истинную деформацию на основании измерений условных деформаций и 82. Аналогично, он представил значения максимального касатель ного напряжения и максимального сдвига соответственно как на пряжение Коши и как логарифмическую деформацию. В 1943 г. Дэвис обнаружил, что функции отклика, представленные таким образом, не зависят ощутимо от пути нагружения. Открытие в последнем десятилетии (Bell [1972, 2] раздел 4.35) основных определяющих уравнений для больших де( )ормаций кристаллических тел npoi, демонстрировало важность наблюдения Дэвиса. [c.113]

В элементе, находящемся в состоянии чистого сдвига, возникает касательное напряжение Тщах ИОО кГ/см (см. рис. 2.6, Ь). Найти максимальную деформацию сдвига V, если =2,Ь 10 кГ/см и =0,25. [c.95]

Если материал стержня имеет четко выраженный предел текучести Тт, то диаграмму зависимости касательного напряжения от угла сдвига можно схематизировать так, как показано на рис. 3.14, а. Диаграмма состоит из двух прямых первая соответствует линейно упругому поведению, вторая — идеально пластическому. До тех пор пока максимальная деформация сдвига в стержне меньше у , стержень ведет себя упруго и можно использовать формулы, приведенные в разд. 3.1. Когда деформация щ внещцем крнтуре поперечного сечения достигнет величины у , распределение напряжений в поперечном сечении примет форму, показанную на рис. 3.14, Ь. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...