Ванадий 148 — Влияние температуры

Рис. 288. Влияние температуры кон. ца прокатки на величину зерна (а), предел прочности (б) и удлинение (S) строительной стали (0,08 % С 1,4 % Мп) с добавками ванадия и ниобия. Температура нагрева под прокатку 1200 С (сплошные линии) и 1050 °С (пунктирные)

Влияние температуры отжига на предел прочности и пластичность холоднокатаного и отожженного ванадия [2] [c.496]

Р и с. 6. Влияние температуры отжига на величину размера зерна ванадия и его сплавов [c.17]

Рис. 23. Влияние температуры на механические свойства ванадия разной чистоты

Рис. 24. Влияние температуры на ударную вязкость (д ), стрелу прогиба при разрушении

Ванадиевой коррозии в меньшей мере подвержены стали и сплавы, легированные алюминием, а сульфидно-оксидной — легированные хромом. Не совпадают и пики на температурных зависимостях коррозии одного и того же металла обычно максимум скорости ванадиевой коррозии наблюдается при меньшей температуре, чем для сульфидно-оксидной коррозии. Влияние температуры металла и температуры газов на скорость коррозии в продуктах сгорания жидкого топлива, содержаш,его ванадий, серу и натрий, такое же, как в продуктах сгорания углей. [c.229]

Изучение влияния температуры старения на свойства стали (350, 450, 550 С, 10 ч) подтвердило, что наибольшая стабильность обеспечивается присадками ванадия. Так при повы. ении температу- [c.99]

Влияние температуры на свойства ванадия [c.148]

Ванадий 148 Влияние температуры на свойства ванадия 148 В ата минеральная 260 Вермикулит вспученный 260 Вещества поверхностно-активные 245 [c.519]

Поэтому при наличии в шве большого количества феррита, а также в случае интенсивного легирования его титаном, алюминием, цирконием, ниобием, ванадием температуру стабилизирующего отжига следует повысить (до 925—950° С). В табл. 62 приведены данные о влиянии температуры отжига на ударную вязкость шва, подтверждающие сказанное выше. [c.254]

Рис 63 Влияние температуры отпуска на твердость -стали 40 с разным содержанием ванадия (М И Гольдштейн) [c.116]

ТАБЛИЦА 65. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАКАЛКИ И УСЛОВИЙ ОТПУСКА НА ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ ПРИ СЖАТИИ И ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ ПРИ ИЗГИБЕ ЛЕДЕБУРИТНЫХ СТАЛЕЙ, СОДЕРЖАЩИХ 12% Сг И РАЗЛИЧНОЕ КОЛИЧЕСТВО УГЛЕРОДА И ВАНАДИЯ [c.195]

Приведенные данные (см. рис. 108, 109) показывают, что интенсивность наклепа при различных температурах деформации неодинакова. При температурах динамического деформационного старения протекают процессы, приводящие к большему упрочнению стали, чем деформация при комнатной температуре. Деформация с той же степенью при температурах выше температуры динамического деформационного старения обеспечивает меньшую степень наклепа, чем деформация при комнатной температуре. Это указывает на протекание процессов, с помощью которых пластически деформируемые при повышенных температурах образцы могут быстро в процессе самой деформации либо накапливать упрочнение, либо, наоборот, освобождаться от некоторой степени наклепа. Следовательно, наклеп при холодной и теплой деформации различается по своему характеру. При этом можно сделать вывод, что температура деформации должна оказывать влияние не только на общую плотность дислокаций, но и на их распределение, косвенно характеризующее устойчивость созданной дислокационной структуры. Для оценки общей плотности дислокаций и изучения влияния температуры деформации на характер распределения дислокаций использовали метод трансмиссионной электронной микроскопии. Исследования по изучению распределения дислокаций в железе и других о. ц. к. металлах начали проводить сравнительно недавно, примерно в начале 1960 г. [82, с. 160]. В последующие годы появились работы по влиянию температуры деформации на плотность и распределение дислокаций в железе, ванадии, низкоуглеродистой стали и других о. ц. к. металлах и сплавах. Следует отметить, что некоторые исследователи с недоверием относятся к исследованиям дефектной структуры методом трансмиссионной электронной микроскопии по двум при- [c.285]

Жаропрочность сталей ванадий повышает вследствие образования дисперсных карбидов, нитридов, способствуя тем самым сохранению при рабочих температурах высокой твердости, малого коэффициента теплового расширения, устойчивости против разгара и высокотемпературного истирания. Он улучшает технологичность инструментальных сталей, снижает чувствительность к перегреву, обезуглероживанию, трещинообразованию, повышает технологическую пластичность. На литейные технологические свойства сталей и сплавов влияние ванадия исследовано недостаточно. [c.87]

Рис. 44. Влияние на предел текучести ванадия температуры и содержания кислорода, %

ТАБЛИЦА 32. ВЛИЯНИЕ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ИОДИДНОГО И ВОССТАНОВЛЕННОГО КАЛЬЦИЕМ ВАНАДИЯ [I] [c.98]

Рис. 46. Влияние примесей внедрения на температуру перехода ванадия к хрупкости

Рис. 47. Влияние водорода и температуры на равномерное удлинение ванадия

P и . 5. Влияние легирующих элементов на температуру рекристаллизации ванадия [c.16]

Рис. 20. Влияние примесей замещения на температуру перехода ванадия из пластичного в хрупкое состояние [241

В составе малоуглеродистой стали обычно присутствуют углерод, марганец, кремний, сера, фосфор, кислород, азот, водород, а также могут быть добавки легирующих элементов, используемых в качестве раскислителей хром, алюминий, бор, ванадий, титан, молибден. Содержание каждого из указанных элементов в малоуглеродистой стали составляет десятые либо сотые доли процента. Между тем, их влияние на склонность стали к хрупкости при понижении температуры может оказаться значительным, хотя удельный вес влияния каждого элемента определить весьма трудно. Поэтому исследователи рассматривают свойства чистых сплавов а-желе-за с регулируемыми добавками различных элементов [48], а промышленные стали оценивают с применением методов статистического анализа [49]. [c.39]

Как правило, легирующие элементы снижают константу скорости образования диборида титана, поэтому соответствующим легированием матрицы можно создать специальный сплав, в котором реакция с борным волокном будет заторможена. На графике рис. 24 иллюстрируется влияние некоторых легирующих элементов на константу k при температуре 760° С. Кремний и олово не влияют на константу k медь и германий понижают ее пропорционально их содержанию в твердом растворе. Сложное влияние оказывает молибден, алюминий и ванадий. По степени эффективности снижения константы на первом месте стоит ванадий, причем, как видно,минимальное значение константы достигается в сплаве Ti—40% V. [c.68]

Влияние легирующих элементов на кинетику распада мартенсита при температурах до 150° С — слабое в легированной стали распад при этих температурах протекает почти с теми же скоростями, что и в углеродистой стали. Наличие легирующих элементов существенно сказывается при температурах, превышающих 150° С, что связано с процессом коагуляции карбидных частиц. Установлено, что карбидообразующие элементы (хром, титан, ванадий, молибден, вольфрам), резко замедляющие диффузию углерода, замедляют коагуляцию карбидной фазы и процесс распада при температурах выще 150° С. [c.16]

Рис. 48. Влияние температуры на ме.танические свойства ванадия с различным содержанием примесей

Проведенные исследования позволили разработать новую хро-моникельмарганцевую жаропрочную сталь аустенитного класса, содержащую небольшое количество никеля [28 ]. Химический состав стали следующий 0,3—0,45% С, доО,35 % Si, 10,0—12,5% Сг, 11,5 -13,5% №, 6—11% Мп, 3,2 -4,2% А1, 1,4—2,0% V. Высокая жаропрочность разработанной стали связана с образованием гетерогенной структуры С мелкодисперсным выделением двух упрочняющих фаз интерметаллического соединения NiAl.H карбидов ванадия. Присутствие этих фаз в стали установлено рентгеноструктурным фазовым анализом. Исследовали микроструктуру и прочностные свойства стали после различных режимов термической ебработки. Образцы были изготовлены -из проката трех опытных плавок стали (№ 1, 2, 3, табл. 47). Изучалось влияние температуры и времени выдержки при закалке и старении на твердость и длительную прочность стали. [c.171]

Примеси внедрения повышают температуру перехода к хрупкости водород оказывает влияние даже при его содержании в ванадии 0,001 %. Кислород и азот при их суммарном содержании до 0,056 % не охрупчивают ванадий до температуры —196 С. С увеличением содержания кислорода и [c.148]

При дальнейшем нагреве выше критических точек и происходит рост аустенитных зерен. Рост зерна аус-тенита при нагреве стали оказывает большое влияние на результаты термообработки, главным образом закалки. Размер зерна при комнатной температуре, который получен в стали в результате того или иного вида термической обработки, называют действительным зерном. Размер действительного зерна зависит от размера зерна аустенита. Обычно чем крупнее зерно аустенита, тем крупнее действительное зерно. Сталь с крупным действительным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин, поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. По склонности к росту аустенитного зерца при нагреве все стали делят на наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. В наследственно крупнозернистых сталях размер зерна быстро увеличивается даже при небольшом нагреве выше критических точек. В наследственно мелкозернистых сталях при значительном нагреве сохраняется мелкое зерно. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагрева, содержание углерода в стали, способы раскисления, применяемые при выплавке стали. Кипящие стали являются, как правило, наследственно крупнозернистыми, а спокойные — наследственно мелкозернистыми. Введение легирующих элементов, за исключением марганца, тормозит рост зерен аустенита при нагревании. Наиболее энергично тормозят рост зерна карбидообразующие элементы титан, ванадий, вольфрам, молибден и хром. Наследственно мелкозернистые стали позволяют использовать расширенный интервал закалочных температур и облегченные условия нагрева стали. [c.113]

Таблица 5 Влияние ванадия на температуры возврата и рекристаллизации железа и стали 40 (В М Фарбер)

Систематический анализ влияния температур начала плавления, которые отвечают линии солидуса в двойных системах, соответствующей поверхности солидуса в тройных системах и т. д., был сделан в работе [2]. Если в качестве компонента А выбран, например, ванадий или ниобий, а компонентом В служит более тугоплавкий высоковалентный ОЦК металл — тантал, молибден или вольфрам, то с повышением концентрации элемента В температура начала плавления сплава повышается (рис. 48, а). При низких температурах прочность или твердость чистых компонентов возрастает с увеличением концентрации легирующего элемента вследствие упругих искажений решетки растворителя атомами растворяющегося элемента, занимающими узлы. Предельному искажению решетки отвечает приблизительно 50 ат. % компонента В. С повышением температуры происходит не только понижение прочности сплавов, но и изменение положения максимума, который смещается к более тугоплавкому компоненту. [c.143]

Дисперсионное и дисперсное упрочнения сплавов ванадия до последнего времени не находили широкого применения. Это, видимо, можно объяснить тем, что твердорастворное легирование ванадия, особенно при высоком содержании легирующих элементов, обеспечивает упрочнение, сохраняющееся до высоких для ванадия рабочих температур (—1000° С) без резкого снижения его низкотемпературной пластичности (рис. 116) [1, 2]. Вместе с тем стали появляться работы по исследованию закономерностей формирования гетерофазных структур в системах V—Meiv—С [10,11] по влиянию добавок углерода и азота на прочностные свойства сплавов ванадия, содержащих один или несколько из элементов цирконий, ниобий, титан [12, 13, 2]. Сведения пока очень ограниченные, одна-, ко уже сейчас прослеживается закономерность в изменениях свойств [c.278]

На поведение материала под нагрузкой, его прочность, способность деформироваться существенное влияние оказывает температура. В однофазных металлах это влияние связано с изменением прочности границ зерен и прочности их тела. При этом существенную роль играет тип кристаллической решетки. Так, если в металлах с объемноцентрированной решеткой (железо, молибден, хром, ванадий, вольфрам) при низких температурах предел текучести заметно изменяется, то у металлов с гранецентрированной кубической решеткой (медь, алюминий, серебро, никель, свинец, золото, платина) это изменение почти отсутствует 1346]. Влияние температуры на свойства металлов с гексагональной решеткой (цинк, кадмий, магний, титан, цирконий, беррил-лий) не имеет общих закономерностей [527 ]. У некоторых однофазных металлов с изменением температуры наблюдается выделение дисперсных частиц вновь образовавшейся фазы, что иногда увеличивает склонность к хрупкому разрушению (старение, некоторые виды тепловой хрупкости). [c.165]

Из опытов Паффа [28] по растяжению ванадия при температуре 20—1200° С и скорости деформации от 1,5-10 до 1,5-10 сек на кривой зависимости (Т) при 9 = 0,32 наблюдается горб деформационного старения. С этим связана немонотонность функции я (0). Если влияние деформационного старения исключить, то 2 при 0 = 0,3 оказывается равным 0,028, а экстраполяция графика п (0) на область более высоких температур позволяет, в частности для температуры 0,8Г л, получить более высокое значение (—0-3). При сравнительно небольшой э. д. у. (—ЮОэрг/сж ) высокая чувствительность напряжения к изменению скорости деформации может быть также связана с влиянием направленных связей. [c.62]

Эвтектическая смесь оксидов еще больше снижает температуру плавления. Если в нефти, содержащей ванадий, присутствуют соединения серы или натрия, то благодаря катализирующему влиянию V2O5 на реакцию окисления SO в SO3 образуется содержащая N82804 и различные оксиды окалина, температура плавления которой всего 500 °С. Положительное действие оказывает добавление в нефть кальциевых и магниевых мыл, порошкообразного доломита или магния — они повышают температуру плавления золы вследствие образования СаО (<пл = 2570 °С) или MgO ( пл =2800°С). Катастрофического окисления можно также избежать, работая при температурах ниже точки плавления оксидов. Сплавы, содержащие большое количество никеля, устойчивее вследствие высокой температуры плавления NiO (1990 °С). [c.201]

Примееи внедрения повышают температуру перехода к хрупкости (рис. 46 и 47) водород оказывает влияние даже при содержании 0,001 %. Иодидный ванадий при содержании 0,015 % О, 0,0005 % N, [c.97]

Большое влияние на загрязнение и коррозию поверхностей нагрева котла оказывает температура плавления соединений ванадия с натрием. В табл. 1.4 приведена температура плавления некоторых ванадиевых соединений, наиболее часто встречающихся на поверхностях нагрева котла и влияющих на коррозию металла. Из таблицы видно, что температура плавления разнотипных натрий-ванадиевых соединений является относительно низкой. Также низкую температуру плавления имеет и пентаксид ванадия, в сравнении с три- и тетраоксидом. [c.36]

Влияние легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения (в данном случае Ti, Nb, Mo, W), на механические свойства и порог хладиопомкосга ванадия исследовалось достаточно подробно. Влияние перечисленных элементов на свойства ванадия при комнатной температуре показано на рис. 29. [c.34]

Исследуемые легирующие элементы по влиянию на порог хладноломкости делятся на две группы 1) Nb, и Ti 2) W и Мо. Влияние Ti и Nb не установлено во всяком случае, как и у чистого ванадия, порог хладноломкости сплавов V + NbHV + TiB интервале исследованных концентраций, ниже температуры кипения жидкого азота, т.е. ниже —196° С (рис. 30). У сплава V + 2 ат.% W порог хладноломкости также ниже -196 С, но уже при 5 ат.% W он соответствует —80° С (рис. 31). Молибден тоже повышает порог хладноломкости ванадия (рис. 31). Можно считать, гго при 3 ат.% Мо сплав V - Мо имеет Гдо = -70°С, при 5,5 ат.% Мо Гзо = -35°С и при 8 ат.% М0Г50 =0°С. [c.35]

Изучение влияния фазового состава и отдельных легирующих элементов - хрома, воль4рама, ванадия, ниобия, титана, а также совместных добавок Сг и Мо,Сг и /,Сг иМЬ, Сг и V, Сг и Т на водородоустойчивость сталей при температуре до 600 и давлении до 800 атм проводилось, как правило, на опытных плавках. Стали термически обрабатывались по режимам, обеспечивающим наиболее термодинамически устойчивое состояние карбидной фазы при заданных температурах испытания. [c.153]

Одним из этапов процесса обезуглероживания является диффузия углерода в феррите. Известно, что легирование феррита хромом резко замедляет процессы диффузии в нем элементов внедрения, в частности, углерода. Поэтому можно предположить, что повышение водородостойкости хромистых сталей происходит не только за счет наличия в них стабильных карбидов, но и вследствие влияния хрома, растворенного в феррите, на скорость диффузии углерода. Для проверки этого предооложения были поставлены специальные исследования и определено влияние отдельных легирующих элементов (вольфрама, ванадия, ниобия и титана) на длительную водородную стойкость стали с 0,16 -0,18% С и связь между фазовым составом, механическими свойствами и водородостойкостью сталей под давлением водорода 800 атм при температуре 600. [c.157]

К твердым присадкам, используемым для снижения скорости высокотемпературной ванадиевой коррозии в продуктах сжигания мазутов, относятся оксид магния MgO и гидроксид магния Mg (ОН)2. Их благоприятное влияние обусловлено связыванием оксида ванадия(У) в тугоплавкие соединения (в основном орто-ванадат магния). Магниевые присадки вызывают снижение скорости коррозии в несколько раз, причем степень их влияния возрастает при повышении температуры (рис. 14.2). Оптимальное соотношение содержания магния в присадке и ванадия в мазуте 5 1 — молярное и 2,35 — по массе. Присадку вводят в топочное пространство или через форсунки вместе с воздухом для горения или выше уровня горелок. Введение магниевой присадки в высокованадиевый мазут (около 150 мг/кг ванадия 70 мг/кг натрия [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...