Система алюминий —¦ кремний

Взаимодействие в системе алюминий—бор протекает более активно, чем в системе алюминий—карбид кремния этим можно объяснить более высокие внутренние напряжения сжатия на поверхности волокон бора. [c.36]

Сплав 6061. Сплав 6061 относится к системе алюминий — магний — кремний и может проявлять склонность к коррозионному растрескиванию в состоянии термообработки Т4, если при этом использовались высокие температуры с последующим медленным охлаждением. В полностью состаренном сплаве (состояние Тб) имеются включения в виде мелких дисперсных частиц, такой сплав невосприимчив к коррозии под напряжением. [c.156]

Ковкий чугун 77—80 Ковочные сплавы системы алюминий— магний—кремний—медь 255—257 Композиты бериллий—титан 322, 338 Конструкционные высокопрочные и жаропрочные алюминиевые сплавы 269, 270 [c.684]

Сплавы повышенной пластичности н коррозионной стойкости системы алюминий—магний—кремний 254, 255 [c.686]

Кремний не образует химических соединений с алюминием. Диаграмма состояния А1—Si приведена на рис. 409. Растворимость алюминия п кремнии очень мала, поэтому можно считать, что в системе А1—Si присутствует чистый кремний. Растворимость кремния в алюминии ири эвтектической температуре достигает 1,65% и при комнатной температуре почти равна нулю (0,09% при 300°С). Эвтектика содержит 11,7% Si и состоит из чередующихся включений обеих фаз (см. рис. 428). [c.567]

В работе [5] систематизированы разные способы модифицирования структуры сплавов системы А1—Si по их влиянию на снижение диффузионной способности алюминия и кремния. Среди этих способов имеется и литье под высоким давлением (кристаллизация под высоким давлением). [c.27]

Растворы 42—44 рекомендуют для травления сплавов системы алюминий—кремний. [c.265]

Некоторые наиболее интересные композиты условно отнесены к первому классу. К нему принадлежат такие системы, как алюминий—бор, алюминий — нержавеющая сталь и, возможно, алюминий — карбид кремния. Композитные материалы этой группы обычно получают путем диффузионной сварки в твердом состоянии. Хотя, согласно термодинамическим данным, матрица и упроч- [c.15]

Тепловое регулирование межфазных напряжений и свойства сплава системы алюминий — кремний. — Металловедение и термическая обработ- [c.197]

Высокотемпературная пайка производится и с использованием эвтектических припоев системы алюминий—кремний при температурах порядка 575—615° С. Верхний температурный предел работы такого соединения составляет не более 315° С. Технологический процесс может осуществляться как в вакууме, так и погружением в соляную ванну. Время пайки такими припоями должно быть сведено к минимуму из-за возможного разупрочнения волокон. Прочность соединения на срез довольно высока, более 10 кгс/мм, и может превышать прочность межслоевого сдвига самого композиционного материала. [c.191]

Припои системы алюминий—кремний могут быть использованы и для соединения боралюминия с титаном. Для получения прочного соединения в этом случае рекомендуется на поверхность титана наносить слой никеля. [c.191]

На рис. 17 (кривые 1) представлены результаты опытов литья однофазных сплавов системы алюминий — кремний (кривая 3 на рис. 17, а показывает зависимость прочности этих сплавов вблизи температуры солидуса от количества кремния). [c.178]

Наилучшей коррозионной стойкостью обладают припои системы алюминий—кремний (рис. 17). Применяют [c.84]

Хлористый натрий Хлористый литий Фтористый калий Фтористый алюминий Окись кремния 8—12 30—40 4—6 4—6 0,5—5 580—590 Реактивный флюс для пайки алюминия и его сплавов погружением. При пайке чистого алюминия и сплавов системы алюминий — марганец иа поверхности паяемых изделий при 580 °С образуется припой типа алюминий =— кремний [c.113]

Ю. С. Долговым получены значения константы а для случаев пайки меди висмутом, свинцом и оловом, алюминия висмутом и силумином, нихрома никель-кремниевым припоем и припоем системы никель—бор—кремний—молибден при 300 /2 1250 С. Установлено, что в рассмотренных случаях а изменяется от 0,55- Ю" до 5,0-10 см/с. Это позволяет представить выражение (60) в виде номограммы (рис. 6). [c.334]

Положение легирующих элементов в периодической системе элементов Менделеева, строение и размеры их атомов. К числу легирующих элементов в стали относятся элементы второго периода — висмут и азот, третьего — алюминий и кремний, четвертого — титан, ванадий, марганец, кобальт, никель и медь, пятого — цирконий, ниобий и молибден, шестого — вольфрам и свинец. Кроме этих элементов, в стали присутствует еще элемент второго периода — углерод. [c.303]

Система алюминий — кремний 425 [c.498]

Бронзы — это сплавы на основе меди, в которых в качестве добавок используют олово, алюминий, бериллий, кремний, свинец, хром и другие элементы. Как и латуни, бронзы подразделяют на литейные и обрабатываемые давлением. В обозначении марок бронз принята та же система, что и у латуней, только в начале проставляют буквы Бр, означающие — бронза . [c.236]

Сплав системы алюминий—медь— магний—кремний Едкий натрий Вода 5 г 95 см [c.243]

Сплав системы алюминий—кремний—медь Плавиковая кислота (концентрированная) Азотная кислота (концентрированная) 67 см 33 см [c.243]

Методом внутреннего окисления получают ДКМ на основе железа, меди, никеля, серебра упрочняющей фазой, в которых являются оксиды алюминия, бериллия, кремния, титана и хрома. Недостатком этого метода является ограниченность по применяемым системам легирования, высокая трудоемкость метода. [c.803]

Современные конструкции машин литья под давлением, создающие давления на металл до 800 МПа и скорости прессования до 7 м/с, позволяют получать крупногабаритные и сложные по конфигурации отливки, например блок цилиндров автомобиля Москвич массой 18,6 кг. Эти отливки изготовляют из сплава системы алюминий—кремний—медь на машине с усилием запирания 20 ООО кН. В отливках множество литых отверстий, толщина стенки 4—5 мм. Они проходят испытания на герметичность при давлении 15 МПа. Пресс-форма для такой отливки весит около 2 т. Применение эффективной подпрессовки дает возможность получать очень плотные герметичные детали, такие, как алюминиевый корпус отопительной батареи. Заполнение этой тонкостенной крупногабаритной отливки металлом сопровождается активным захватом газов из полости пресс-формы, однако высокое давление (выше 400 МПа) обеспечивает высокую степень сжатия воздушных и газовых включений. Применение такой отливки не только снижает массу отопительной системы, улучшает теплообмен, экономит энергоресурсы и металл, повышает производительность труда и снижает себестоимость продукции, но и облагораживает интерьер. [c.19]

Снайд [35] изучал совместимость изготовленных им волокон диборида титана с титаном. Совместимость в данной системе оказалась существенно выше, чем в системе титан —бор, однако в дальнейшем это направление не развивалось под действием ряда факторов. Главный из них — низкая прочность и высокая плотность волокон диборида титана. Поэтому основное внимание стали уделять второму и третьему из перечисленных выше направлений. Разработка покрытий, особенно для высокотемпературных применений, связана с трудностями, поскольку при наличии покрытия вместо одной поверхности раздела появляются две. Однако удачный выбор покрытия, совместимого с упрочнителем, позволяет свести проблему совместимости матрицы с волокном к совместимости матрицы с покрытием. С этой точки зрения волокна бора с покрытием из карбида кремния (торговое наименование борсик ) должны взаимодействовать с титаном так же, как карбид кремния. Значит, поверхность раздела должна удовлетворять тем же гЬизико-химическим требованиям, и в дальнейшем обсуждение может быть ограничено характеристиками композитных систем либо типа матрица — покрытие, либо типа матрица — волокно. В табл. 1 есть примеры системы, в которой волокно защищено покрытием (алюминий — бор, покрытый нитридом бора), и системы, в которой, как полагают, покрытие взаимодействует с матрицей так же, как волокно (система алюминий — карбид кремния, характеризующая поведение системы алюминий — бор, покрытый карбидом кремния). [c.28]

К йсевдоперйому классу, как указывалось выше, относятся системы, ведущие себя аналогично системам первого класса (в которых компоненты взаимно нерастворимы и нереакционноспособны), пока сохраняет ся окисная пленка на поверхности раздела истинный характер иоверХ]Ност.и раздела выявляется ио разрушении окисной пленки. С разрушением пленки в этих системах может начаться реакция (как в системах третьего класса, напр имер алюминий—бор) или растворение компонентов (как в системах второго класса). К последним, возможно, относится система алюминий—карбид кремния, однако, чтобы уточнить класс этой системы, необходимы дополнительные исследования. Если желательно, чтобы композит вел себя как система псевдопервого класса, то в процессе его изготовления необходимо обёспечить сохранение окисной пленки. Этот вопрос и будет обсужден вначале затем рассмотрим, как влияют на продольную прочность изменения поверхности раздела, происходящие после изготовления композита. [c.169]

Рост интереса к исследованию поверхностей раздела был связан с переходом от модельных систем к композитам, матрицами которых являются важные конструкционные металлы — алюминий, титан и металлы группы железа. Эти металлы обычно более химически активны, чем серебряные и медные матрицы исследованных модельных систем, таких, как Ag—AI2O3 и Си—W. Однако приведенные в настоящей главе данные по казывают, что известная реакционная способность может благоприятствовать достижению желательного комплекса механических свойств. Выше приводились примеры, когда определенное развитие реакции на поверхности раздела обеспечивало оптимальное состояние последней. Бэйкер [1] показал, что композиты алюминий—нержавеющая сталь обладают наилучшими усталостными характеристиками в условиях слабо развитой реакции, а Бзйкер и Крэтчли [2] установили то же самое для системы алюминий—двуокись кремния. [c.180]

Сплавы второй группы сплавы системы алюминий—медь—магний Д1, Д16 сплав системы алюминий—магний—кремний АВ сплавы системы алюминии—медь—магний ВД17, Д19, В65 сплавы системы алюминий— медь — магиий — железо —никель — [c.30]

И здесь олять-таки практичес-иие задачи можно решить, нанося защитные покрытия на ниобиевые сплавы с наивы ощим сопротивлением окислению. Как установили Миллер и Кокс [713] своими предварительными опытами, нанесенный на ниобий распылением слой толщиной 0,06 мм сплава системы алюминий — железо — кремний (20 40 40) повышает его срок службы при 1000° С до 1000 ч. [c.307]

К группе упрочняемых термической обработкой относятся сплавы типа дуралю лин системы алюминий—медь— магний (Д1, Дб, Д 6, Д18, Д 9, ВД17 и В65), сплавы системы алюминий—магит —кремний и алюминий—магний—кремний—медь [АВ (АК5), АК6 и АК8]. сплавы системы алюминий—медь—магний—железо—никель (АК2,, 4К4 и АК4-1), сплавы системы алюминий—медь—марганец (Д20 и Д21) и системы алюминий—цинк—магний— медь (В95, В95-1, В94 и В96). Сплавы этой группы упрочняются закалкой с последующим естественным или искусственным старением. [c.229]

При рассмотрении отечественных алюминиевых сплавов наибольшее внимание уделено новым сплавам системы алюминий — магний — кремний, в том числе сплавам АД31, АДЗЗ. [c.8]

Следует заметить, что сплав АК8 иногда называют супердюралюминием, характеризуя его, таким образом, в качестве представителя сплавов системы алюминий — медь — магний. Однако после искусственного старения значительно больше общих черт имеется не между сплавами АК8 и Д16, а между сплавами АК8 и АК6. Поэтому более правильно отнести сплавы АК8 и АК6 к системе алюминий — магний — кремний — медь. [c.36]

Для сварки сплавов системы алюминий — магний — кремний, склонных к образованию кристаллизационных трещин, рекомендуется применять следующую проволоку для тавровых и угловых соединений — АК5, для стыковых без разделки кромок — АК10. Разнородные алюминиевые сплавы сваривают проволокой АК5. Для сварки литейных алюминиевых сплавов (заварке трещин, дефектов литья и др.) применяют проволоку из того же сплава, что и основной металл, или проволоку АК5 и Св-АК12. [c.413]

Сплавы системы алюминий — магний — кремний при сварке склонны к образованию кристаллизационных трещин. Поэтому в качестве присадки рекомендуется применять сплав системы алюминий — кремний. Так, нри выполнении тавровых и угловых соединений для этой цели используют присадку, содержащую 5% 51 (СвАК5), а для стыковых соединений без разделки кромок — присадку, содержащую до 10% 5 (СвАКЮ). [c.77]

Еще одна заманчивая возможность изучения поверхности раздела состоит в стимулировании реакции соответствующее увеличение зоны взаимодействия облегчает измерения и исследования. Правда, в уже цитировавшейся работе Рэтлиффа и Пауэлла [30] было показано, что в системе титан — карбид кремния изменения кинетики реакции становятся заметными при толщине реакционной зоны около 10 мкм, а известно, что практический интерес представляют реакционные зоны толщиной менее 1 мкм. Однако и здесь общие критерии не могут быть предложены, поскольку интервал толщин реакционной зоны, в котором достигаются практически ценные свойства композита, зависит от системы, размера упрочнителя и многих других факторов. Ноуан и др. [27], например, пришли к выводу, что исследование реакции на поверхности раздела тонких нитевидных кристаллов окиси алюминия (несколько микрометров в диаметре) представляет почти неразрешимую проблему, хотя реакцию с волокнами окиси алюминия большого диаметра (0,25 мм) можно контролировать. [c.38]

АЛ9В (сплавы на основе системы алюминий — кремний). Сплавы марок АЛ2, АЛ4, АЛ9 отличаются хорошими механическими и технологическими свойствами, а также сравнительно высокой коррозионной стойкостью. [c.123]

Пример 1. В действующую техноло-гическую документацию на объекте в пункте X требуется срочно ввести в качестве дополнения следующий раздел из новой инструкции, разработанной в пункте у детали из алюминиевого сплава АЛ5 с температурой начала плавления = = 850 К, необходимо паять припоем 36А системы алюминий —медь — цинк — кремний (имеющим температуру начала плавления Г.ч = 763 К) в виде прутка с использованием порошкообразного флюса. Требуемый предел прочности на срез телескопического соединения не менее 128 МПа — обеспечивается . [c.353]

Растворно-осадительный механизм роста, приводящий к необратимому увеличению объема вследствие развития диффузионной пористости, изучен применительно к графи-тизированным сплавам железа, никеля и кобальта. С углеродом указанные металлы образуют растворы внедрения и сильно различаются от него коэффициентами диффузии. Большое различие в диффузионной подвижности имеет место и в сплавах других металлов и неметаллов. Но при гермоциклировании этих сплавов, когда многократно повторяются процессы растворения и выделения избыточных фаз, накопление пор не обнаруживается. Число изученных систем невелико, но по крайней мере в микроструктуре термоциклиронанных твердых растворов на основе хрома и никеля, меди и титана, алюминия и меди, алюминия и кремния и некоторых других поры не выявлены. В указанных системах. компоненты образуют растворы замещения ч в них реализуется вакансионный механизм диффузии. [c.98]

Композиционные материалы с алюминиевой матрицей армируют волокнами стекла, бериллием, высокопрочной стальной проволокой, карбидом кремния и нитевидными кристаллами различного типа. Композиции с алюминиевыми сплавами, армированными волокнами окиси кремния, изучены Кретли и Бейкером [8]. Композиции изготовляли путем операции высокоскоростного покрытия волокон алюминием из расплава с последующим горячим прессованием покрытых проволок. Композиции содержали приблизительно 50 об. % волокна, при этом достигалась прочность 0,85 ГН/м (91 кгс/мм ). Установлено, что прочность композиционного материала сильно зависит от параметров горячего прессования и, конечно, никакого повышения модуля упругости по сравнению с матрицей не было получено. Но ввиду общего превосходства системы алюминий — бор, а также из-за серьезной проблемы совместимости между волокном и матрицей с этой системой проводились небольшие по объему работы. [c.45]

Среди композиционных материалов системы алюминий — бор были материалы с матрицей, подвергающейся упрочнению в результате старения. Сюда относятся матричные сплавы систем алюминий — медь — магний 2024, алюминий — магний — кремний 6061 и алюминий — цинк 7178. Влияние старения матрицы на свойства композиционного материала довольно слон ное из-за взаимодействия ее с волокном, в результате которого в материале имеются остаточные нанря>кения. Однако Саммером [83], Хэнкоком и Свэнсоном 133], Прево и Крейдером [70, 71] была показана полезность стандартной термообработки этих сплавов. [c.452]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...