Сплавы системы алюминий—медь—магни

Жаропрочные сплавы системы алюминий—медь—магний—железо—никель [c.684]

Сплав системы алюминий—медь— магний—кремний Едкий натрий Вода 5 г 95 см [c.243]

Ковкий чугун 77—80 Ковочные сплавы системы алюминий— магний—кремний—медь 255—257 Композиты бериллий—титан 322, 338 Конструкционные высокопрочные и жаропрочные алюминиевые сплавы 269, 270 [c.684]

Природу сплава В95 изучали на основе диаграммы состояний тройной системы А1 — Mg — 2п [6]. Необходимо отметить, что этот сплав, кроме алюминия, магния и цинка, содержит еще и медь, которая может [c.94]

В настоящее время в промышленности находят применение сплавы алюминия с медью, магнием, цинком, кремнием и марганцем. Типичным представителем сплавов системы А1—Си является дуралюмин, который содержит, % Си 4 Mg 0,6 Мп 0,6 51 и Ре 0,7. После закалки дуралюмин представляет собой пересыщенный твердый раствор. Высокие механические свойства дуралюмин приобретает лишь после естественного или искусственного старения. [c.138]

Значительная группа алюминиевых литейных сплавов основана на тройной системе алюминий — кремний— медь и на двойной системе алюминий — магний. Особую группу составляют жаропрочные алюминиевые сплавы, содержащие 4—5% меди и небольшие добавки переходных металлов. Литейные свойства таких сплавов очень невысоки. [c.204]

Металлы широко распространены в природе из 102 известных в настоящее время химических элементов периодической системы Менделеева 79 являются металлами. По химическому составу металлы (и их сплавы) классифицируют на железные (черные) и нежелезные (цветные). К черным относится железо (и сплавы на его основе), а из цветных в технике наиболее распространены алюминий, медь, цинк, олово, хром, марганец, вольфрам, ванадий, магний, титан и др. В последнее время все чаще применяют бериллий, ниобий, цирконий, цезий, германий, кремний, тантал. [c.27]

Поэтому дуралюмин является сплавом, по крайней мере, шести компонентов А1, Си,Мд, Мп, 51 и Ре, хотя основными добавками являются медь и магнии поэтому этот сплав может быть причислен к сплавам системы А1—Си—Мд, Кремний и железо являются постоянными примесями, попадающими в сплав вследствие применения недостаточно чистого алюминия. [c.410]

Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов, содержащих цинк и магний. Уже четверть века, как известно, что путем добавления цинка и магния к алюминию можно получить сплавы с очень высокими показателями прочности разработанные сплавы обычно содержат медь и марганец, а большинство новых сплавов содержит хром. Причины этого будут объяснены ниже. Возможно, что в связи с высоким сопротивлением этих материалов пластической деформации, в них часто наблюдается тенденция к межкристаллитному разрушению под воздействием напряжений, остающихся после изготовления изделия или введенных в процессе сборки. Иногда в деталях самолетов, изготовленных из сплавов старого типа, в процессе хранения или сборки возникали заметные для невооруженного глаза трещины это, естественно, вызвало общую настороженность в вопросе применения таких материалов, хотя, как правило, если в детали в первое время никаких трещин не развивалось, то и дальше она оставалась вполне пригодной. Выше уже говорилось, что вопрос о том, что произойдет — межкристаллитное разрушение или безвредное скольжение плоскостей, вероятно решается, как только напряжения (внутренние или приложенные извне) начинают действовать в металле, и, если с самого начала межкристаллитное разрушение не происходит, очень небольшой пластической деформации путем скольжения плоскостей достаточно, чтобы облегчить положение. Аргумент, приведенный на стр. 569, не относится непосредственно к сплавам системы А1—2п—Mg, но он может служить объяснением того, почему эти материалы обычно или быстро растрескиваются или не растрескиваются вообще. [c.619]

Из алюминиевых конструкционных сплавов наибольшее применение в морских условиях находят литейные сплавы на основе системы алюминий— кремний (силумины), деформируемые сплавы на основе системы алюминий — магний (магналии) и алюминий — марганец. Эти сплавы имеют достаточно удовлетворительную устойчивость при условии дополнительной защиты лакокрасочными покрытиями. Сплавы алюминия с медью (дуралюмины) имеют по сравнению с перечисленными выше алюминиевыми сплавами пониженную устойчивость и нуждаются в повышенной защите. [c.423]

Кроме описанной нормальной или прямой ликвации, наблюдается еще обратная ликвация, вызываемая побочными причинами. При обратной ликвации, наоборот, у стенок изложницы располагается наиболее легкоплавкая часть сплава. Это объясняется выдавливанием изнутри остатков жидкости в сплавах, затвердевающих с расширением, или в сплавах, выделяющих при затвердевании газы. Обратная ликвация может произойти также вследствие переохлаждения, если система не находится в состоянии равновесия. На поверхности слитка, где переохлаждение больше, может затвердевать не только тугоплавкая, но и легкоплавкая часть сплава. При медленном охлаждении обратная ликвация не обнаруживается. Обратной ликвации особенно подвержены сплавы алюминия с медью и магнием. [c.96]

Берглунд и Майер [38] для сплавов системы алюминий— медь—магний (типа дуралюмин) также приводят реактив 7. Д Анс и Лаке [11] для этих сплавов заменяют плавиковую кислоту соляной (15—20 мл НС1 на 100 мл воды). [c.264]

Травитель 47 [1 г NaF И мл H2SO4 100 мл НаО]. Таким раствором для макротравления, указанным Саттоном и Пиком [41 ] для сплавов системы алюминий—медь—магний, образцы травят 10 мин п-ри комнатной температуре и затем обрабатывают 50%-ной азотной кислотой. Рекомендуют применять фтористый натрий, так как работа с фторидами щелочных металлов удобнее, чем с плавиковой кислотой. Образцы могут быть подвергнуты только черновой обработке металлорежущим инструментом. При более чистой подготовке поверхности шлифа травление получается отчетливее. [c.266]

Сплавы второй группы сплавы системы алюминий—медь—магний Д1, Д16 сплав системы алюминий—магний—кремний АВ сплавы системы алюминии—медь—магний ВД17, Д19, В65 сплавы системы алюминий— медь — магиий — железо —никель — [c.30]

К группе упрочняемых термической обработкой относятся сплавы типа дуралю лин системы алюминий—медь— магний (Д1, Дб, Д 6, Д18, Д 9, ВД17 и В65), сплавы системы алюминий—магит —кремний и алюминий—магний—кремний—медь [АВ (АК5), АК6 и АК8]. сплавы системы алюминий—медь—магний—железо—никель (АК2,, 4К4 и АК4-1), сплавы системы алюминий—медь—марганец (Д20 и Д21) и системы алюминий—цинк—магний— медь (В95, В95-1, В94 и В96). Сплавы этой группы упрочняются закалкой с последующим естественным или искусственным старением. [c.229]

В промышленных условиях скорость коррозии алюминия составляет только одну треть скорости коррозии цинка и затухает во времени благодаря хорошей адгезии продуктов коррозии. Наряду с этим покрытие может часто действовать как аиодиое для стали и для менее коррозиоиностойких алюминиевых сплавов. Хадсон [20] показал, что срок службы алюминиевого покрытия, нанесенного способом напыления иа стали, в условиях очень агрессивной промышленной атмосферы Шеффилда составит 4,5 года при толщине покрытия 38 мкм и более 11,5 лет при толщине 75 мкм. Алюминиевое покрытие, полученное напылением толщиной 125 мкм, также обеспечивает полную защиту против расслаивающей коррозии и коррозионного растрескивания алюминиевых сплавов системы алюминий — медь —магний (НЕ15) и алюминий — цинк—магний (ДТД 683) при испытаниях до 10 лет в промышленной и морской атмосфере [25, 26]. [c.398]

Следует заметить, что сплав АК8 иногда называют супердюралюминием, характеризуя его, таким образом, в качестве представителя сплавов системы алюминий — медь — магний. Однако после искусственного старения значительно больше общих черт имеется не между сплавами АК8 и Д16, а между сплавами АК8 и АК6. Поэтому более правильно отнести сплавы АК8 и АК6 к системе алюминий — магний — кремний — медь. [c.36]

Травитель 47 [1 г Ыа,Р И мл Нг504 100 мл Н гО]. Таким раствором для макротравления, указанным Саттоном и Пиком [41] для сплавов системы алюминий — медь — магний, образцы травят 10 мин при комнатной температуре и затем обрабатывают 50%-ной азотной кислотой. Рекомендуют применять фтористый натрий, так как рабо- [c.318]

Среди композиционных материалов системы алюминий — бор были материалы с матрицей, подвергающейся упрочнению в результате старения. Сюда относятся матричные сплавы систем алюминий — медь — магний 2024, алюминий — магний — кремний 6061 и алюминий — цинк 7178. Влияние старения матрицы на свойства композиционного материала довольно слон ное из-за взаимодействия ее с волокном, в результате которого в материале имеются остаточные нанря>кения. Однако Саммером [83], Хэнкоком и Свэнсоном 133], Прево и Крейдером [70, 71] была показана полезность стандартной термообработки этих сплавов. [c.452]

Изложенные здесь принципы ускорения КР проверялись на сплавах АМгб (системы алюминий—магний) и-дуралюмине Д16 (системы алюминий—медь—магний). [c.125]

К группе упрочняемых термической обработкой относятся сплавы типа дуралюмин системы алюминий — медь — магний (Д1, Д16, Д19 ВД17), а также сплавы систем алюминий — магний — кремний и алю миний — магний — кремний — медь (АК и АК8), алюминий — медь - магний—железо—никель (АК4 и АК4-1), алюминий — медь— марганец (Д20 и 1210) и алюминий — цинк — магний — медь (В95, В94 и В96). Сплавы этой группы упрочняются закалкой с последую щим естественным или искусственным старением. [c.183]

Дюралюминий — наиболее рас1прост1раненный представитель группы алюминиевых сплавов, применяемых в деформированном виде н упрочняемый термической обработкой. Он содержит около 4% Си н 0,5% Mg, а также марганец 11 железо. Дюралюминий — сплав, по крайней мере, шести компонентов алюминия, меди, магния, марганца, кремния и железа, хотя основными добавками являются медь и магний. Поэтому указанный сплав мо >кно причислить к сплавам системы А1 — Си — Mg. Кремш1Й п железо являются постоянными примесями, попадающими и сплав вследствие применения недостаточно чистого алюминия. [c.583]

Литейные алюминиевые сплавы отличаются малым удельным весом, высокой удельной прочностью при нормальной температуре (в термообработанном состоянии) и в основном хорошими литейными свойствами. К ним относятся сплавы на основе системы алюминий—кремний (АЛ2, АЛ4 и АЛ9), системы алюминий—магний (АЛ8), системы алюминий—медь (А.П7 и АЛ9), системы алюминий—кремний—медь (АЛЗ, А.Г15 и АЛ6), системы алюмнннй—кремний—магний (АЛ13 и ВИ-11-3), систем ,1 алюминий—медь—магний—никель (ЛЛ1 и ВЗОО), системы алюминий—кремний—медь—магний—железо (В14А].. . . [c.229]

Металлические порошковые материалы с высокими механическими и технологическими свойствами, а также обладающие релаксационной стойкостью изготавливают на основе системы из алюминия, цинка, магния и меди. Так, для деталей оптико-механических и других приборов применяют ПВ90, ПВ90Т1 и др. Эти сплавы имеют высокие механические свойства, хорошую обрабатываемость резанием и высокую релаксационную стойкость. Изделия из этих сплавов подвергают термической обработке. [c.230]

Коррозионная стойкость двойных сплавов системы А1—Си, содержащих 3—5% Си в закаленном и естественно состаренном состоянии, невысокая и практически одинаковая. Добавка магния в эти сплавы способствует понижению относительного удлинения после коррозии. При этом довольно значительное понижение удлинения происходит у сплавов, содержащих 1% Мд. Такое влияние магния связано с усилением местного характера коррозии. Введение магния в сплавы системы А1—Си понижает растворимость меди в алюминии. Поэтому сплавы, содержащие более 4% Си и более 1 % Мд, в закаленном состоянии имеют нерастворившиеся фазы СиА12 и 5, наличие которых усиливает местный характер коррозии. Коррозионная стойкость сплавов, содержащих 3—5% Си и 1—4% Мд, в закаленном и естественно состаренном состоянии практически одинаковая, т. е. не зависит от фазового состава сплавов [15]. [c.100]

В 1939 г. Б. Е. Воловик предложил отечественный высокопрочный сплав системы А1—2п—Mg—Си с 6% 2п 2,5—3,5% Mg 3,5—4,5% Си. По мнению Б. Е. Воловика, имеющееся в тройной системе Си—Mg—2п тройное химическое соединение Т ( u22пзMg4 или u52n8Mg o) служит упрочнителем в богатых алюминием четверных сплавах А1—2п—М —Си. Исходя из этого предположения, Б. Е. Воловик вводил в сплавы медь, магний и цинк пропорционально содержанию их в соединении Т (от 9 до 14% фазы Т). [c.134]

Каркасы катушек изготовляются из нержавеющей стали, сплавов меди, магния, алюминия, бериллия и других металлов. Собственная частота механических колебаний таких катушек обычно не выше 10 000 Гц известны монолитные каркасы из немагнитной нержавеющей стали с собственной частотой выше 15 000 Гц. Для изготовления подвижной системы применяют также алюмокерамику — изолятор с малым коэффициентом теплового расширения [32]. [c.33]

IV группу — сплавы на основе системы алюминий — кремний — цинк — магний, алюминий — цинк — магний — медь АЛ111, В-15. [c.91]

Коррозионная стойкость сплавов А1—Mg—51 сильно зависит от соотношения между концентрацией магния и кремния. Хорошей коррозионной стойкостью обладают те сплавы, в которых это соотношение таково, что весь кремний целиком уходит на образование соединения М 251. Как только в структуре появляется избыточный кремний, коррозионная стойкость сплавов резко ухудшается. Избыточный магний входит в твердый раствор с алюминием и не снижает коррозионную стойкость. Введение меди в сплавы А1—Mg—51 ухудшает их коррозионное поведение пропорционально содержанию меди. В настоящее вре.мя в системе А1—Mg—51 имеется три промышленных сплава АД31, АДЗЗ и АВ1. [c.30]

Изучение жидкотекучести некоторых марок промышленных сплавов показало существенность влияния других компонентов, входящих в состав наряду с алюминием (см. табл. 7). В частргости, сплав А541 имеет высокую жидкотекучесть благодаря содержанию кремния. Этот элемент практически не растворяется в магнии, и уже при небольшом содержании кремния в сплаве появляется дополнительное количество эвтектики. Особенно эффективно введение около 1% 51, так как в системах —51 и Мд—А1—51 эвтектическая точка соответствует концентрации 1,4% 51. Увеличивают жидкотекучесть медь и цинк, однако в тех пределах, в которых они содержатся в сплаве типа Мл5, их влияние невелико. Марганец при высоком содержании (>0,6%) снижает жидкотекучесть сплавов типа Мл5, так как образует в сплаве с алюминием и железом нерастворимые твердые частицы при содержании и до 0,3—0,4% марганец не влияет на жидкотекучесть. [c.43]

Высокопрочные алюмининиевые сплавы маркируют буквой В. Они отличаются высоким временным сопротивлением (600 - 700 МПа) и близким к нему по значению пределом текучести. Высокопрочные сплавы принадлежат к системе Al-Zn-Mg- u и содержат добавки марганца и хрома или циркония. Эти элементы, увеличивая неустойчивость твердого раствора, ускоряют его распад, усиливают эффект старения сплава, вызывают пресс-эффект. Цинк, магний и медь образуют М-, S- и Г-фазы, обладающие переменной растворимостью в алюминии соответственно MgZn2, [c.366]

Химические составы выбранных сплавов представляют различные системы, на основе которых построены композиции большинства алюминиевых сплавов. Это важные в практическом отношении и широко используемые промышленные деформируемые сплавы термически упрочняемые В96Ц, В93, АК6, АК4—1, 1420 и термически неупрочняемый АМгб, а также модельные сплавы AI — 1,58 % Mg, А1 — 4,1 % Си, А1 — 0,5. % Zr, А1 — 1,58 % Mg - 0,5 % Zr, А — 4,1 % Си — 0,5 % Zr и технически чистый алюминий марки А99. В модельных сплавах приняты одинаковые атомные концентрации магния и меди, равные 2 % (ат.). [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...