Перевод на номинальное давление

Перевод на номинальное давление 391,411 [c.536]

На первом этапе увеличение нагрузки происходит за счет открытия дроссельного клапана Д-7. После полного его открытия перед турбиной устанавливается определенное давление. В этот момент необходимо осуществить перевод блока на номинальное давление перед турбиной путем прикрытия регулирующих клапанов для повышения давления перед ними и открытия встроенной задвижки при одновременном отключении пусковых сепараторов. Для деталей блока перевод давления является весьма ответственным моментом, так как некоторые из деталей паровпуска (например, корпуса регулирующих клапанов или перепускные трубы, расположенные между регулирующими клапанами и паровпускной частью турбины) в момент перевода давления могут оказаться недостаточно прогретыми из-за малой интенсивности теплообмена на первых этапах пуска. При резком подъеме давления возрастает температура насыщения, которая может значительно превысить температуру металла клапана. В этом случае произойдет тепловой удар с конденсацией пара. Циклическое повторение таких режимов от пуска к пуску приведет к появлению трещин термической усталости. Поэтому либо этап перевода давления надо осуществлять достаточно длительно. [c.460]

Как и при пуске из холодного состояния, в пусковых схемах с прямоточными котлами важное значение имеет этап перехода на номинальное давление свежего пара (перевода давления). Однако если при пусках из холодного состояния следовало опасаться за прочность регулирующих клапанов и расположенных за ними перепускных труб, то при пусках из горячего и неостывшего состояний перевод давления вызывает опасность охлаждения паровпускной части ЦВД. [c.480]

Существенное улучшение показателей выработки дополнительной мощности может быть достигнуто в специализированной комбинированной установке (КУ), состоящей из паротурбинного блока, работающего на режимах с отключенной регенерацией, и ГТУ, теплота уходящих газов которой используется для догрева питательной воды до номинальной температуры [7]. Такая установка (рис. V.5) способна развивать значительные дополнительные мощности за счет ГТУ и форсировки ПТУ. В базовом режиме ПТУ работает автономно, по обычной схеме, а ГТУ отключена. В режиме выработки пиковой или полупиковой мощности включается ГТУ, а ПТУ переводится на режим работы с отключенными подогревателями высокого давления. [c.93]

После достижения температуры насыщения в сепараторе появляется пар, который подается в перегреватель парогенератора, а из него по паропроводам к БРОУ. Этим одновременно с растопкой парогенератора осуществляется прогрев паропроводов острого пара при давлении 25 бар. Образующийся пар в расширителе можно направлять в ПВД. Прогрев паропроводов промежуточного перегрева осуществляется через пусковую РОУ 21. Пуск, разворот, синхронизация и нагружение турбины осуществляются при управлении подачей пара регулирующими клапанами. При нагрузке турбины 15% парогенератор переводится на прямоточный режим с номинальным давлением пара. Нагружение турбины до 50— 55% номинальной мощности происходит при [c.189]

При нагрузках ниже 70% номинальной, если деаэратор не переводится на режим скользящего давления, в него подается пар из вышестоящего отбора. Так как при установке ПНД-5 это не производится, то экономичность новой схемы при пониженных нагрузках будет относительно возрастать. [c.80]

Почему при переводе котла на работу с номинальным давлением происходит относительное сокращение ротора [c.412]

Ограничения, которые могут возникнуть при переводе блоков в режим скользящего давления, в основном связаны с условиями обеспечения надежности экранов отечественных прямоточных котлов, запроектированных в расчете на работу с номинальным давлением. Нарушения гидравлического и температурного режимов экранов при переводе блоков с прямоточными котлами л режим скользящего давления могут привести к повреждениям труб усталостного характера вследствие возникновения пульсационных режимов и к тепловым разрывам труб из-за резкого уменьшения расхода среды, вызванного теплогидравлической разверкой. [c.159]

На котлах, перевод которых на газовое топливо выполнялся по старым проектам, горелки ИГК (особенно указанные в графе Примечание в табл. 62) выбирались из расчета номинального давления 0,02—0,04 МПа (0,2— 0,4 кгс/см ). Это привело к уменьшению коэффициента рабочего регулирования Кр.р горелок на 30—40 % и увеличению их габаритных размеров. При ремонте или реконструкции котлов устаревшие горелки заменяют новыми с номинальным давлением газа, близким к указанному в табл. 62. [c.165]

При расходе пара на турбину около 200 т/ч п нагрузке турбины, равной 25% номинальной,, регулирующие клапаны ЦВД постепенно прикрываются, давление свежего пара за котлом повышается до рабочего 140 ат. Котел переводится на работу по нормальной схеме. [c.343]

Полное давление пара перед турбиной рекомендуется иметь прп достижении нагрузки около 30% номинальной. При дальнейшем повышении нагрузки растопочный сепаратор отключается, открывается встроенная разделительная задвижка 23 и котел переводится на прямоточный режим. [c.47]

При всех условиях перевода турбины на повышенное давление должны быть произведены проверочные расчеты на прочность паропровода, паровых коробок, стопорных и регулирующих клапанов, а также корпуса турбины. Необходимо учитывать, что если турбина не имеет промежуточного перегрева пара, повышение начального давления при постоянной начальной температуре приводит к увеличению влажности в последних ступенях и соответствующему увеличению эрозийного износа рабочих лопаток. При понижении начального давления турбина не может быть нагружена до номинальной мощности. Уменьшение мощности при полностью открытых клапанах можно подсчитать по формулам (3-3) и (3-4). [c.70]

В малозаглубленном насосе расположение рабочего колеса обеспечивает падение уровня теплоносителя только на величину сопротивления всасывающего участка, соответствующего номинальному режиму. В режимах, отличных от номинального, требуемое давление на всасывании обеспечивается за счет перевода насоса на меньшую частоту вращения. Предусматриваются специальные меры, исключающие на время перехода с одного режима работы на другой понижение уровня ниже допустимого. В насосе реактора БН-600 это достигается за счет зазора (1 мм) между корпусом и выемной частью, при котором обеспечивается минимально необходимое время установления нового уровня, соответствующего меньшей частоте вращения (например, 20 с при переходе с 1000 на 750 об/мин). [c.44]

Если система регулирования удержала турбину на холостом ходу, то через 1—2 мин (время динамического заброса) частота вращения турбины установится на каком-то повышенном уровне, определяемом степенью неравномерности САР. Так например, если до сброса турбина несла номинальную нагрузку, а степень неравномерности равна 4,5%, то после сброса нагрузки установившаяся частота вращения составит 3135 мин . Сразу после установления стабильной частоты вращения следует с помощью синхронизатора убавить частоту до номинальной и поддерживать турбину в состоянии готовности к включению в сеть. После сброса нагрузки и перевода турбины на холостой ход необходимо особенно тщательно проконтролировать следующие параметры турбоустановки давление и температуру масла в системе смазки, давление рабочей жидкости в системе регулирования, вакуум, давление пара на эжекторы и уплотнения, осевое и относительное положение роторов, давление пара в деаэраторе, вибрацию и температуру подшипников. В случае [c.101]

В котельных установках, как правило, применяют механические форсунки небольшой производительности — в пределах 1—2 тыс. кг/ч. В связи с применением агрегатов большой производительности и переводом их на работу с малым избытком воздуха появляется необходимость повышать мощности горелок и форсунок. Увеличение производительности распылителя пропорционально приблизительно квадрату диаметра сопла. Как видно из формул (77) и (78), с увеличением диаметра сопла растет средний диаметр капель и резко уменьшается константа распределения, что указывает на значительное снижение однородности капель по размерам и изменение характера распределения фракций. Опытные данные показывают, что чем больше диаметр сопла, тем дальше от оси струи смещается топливо с большей плотностью. Поэтому для форсунок большой производительности указанный выше диапазон регулирования изменением давления составляет не более 50% номинальной. [c.93]

В котлах некоторых систем наряду с получением подогретой воды вырабатывается также технологический пар низкого давления (комбинированные пароводогрейные котлы). Основной особенностью комбинированных пароводогрейных котлов является необходимость регулирования паровой и водогрейной нагрузок, а также наличие двух различных циркуляционных контуров одного для выработки воды, другого для выработки пара. Комбинированные пароводогрейные котлы создаются на базе серийных прямоточных водогрейных котлов. Перевод серийного водогрейного котла на комбинированную выработку пара и горячей воды осуществляется выключением экранных панелей из гидравлическою контура водогрейного котла и образованием из них парообразующего контура с естественной циркуляцией. Для этого экранные панели включаются на выносные циклоны с уравнительной емкостью. Использование всех топочных экранов как испарительных поверхностей нагрева серийных водогрейных котлов обеспечивает при номинальной нагрузке получение до 45 % теплоты в виде пара давлением от 1 до 2,3 МПа и до 60 % теплоты в виде горячей воды. [c.115]

Когда производительность компрессора превышает расход воздуха, давление в воздухосборнике растет, при недостаточной производительности давление падает. Если производительность равна расходу, то давление в воздухосборнике постоянно. Это дает возможность автоматически регулировать производительность, пользуясь задающим устройством, реагирующим на изме-пение давления в воздухосборнике. В передвижных компрессорных станциях такое устройство воздействует на двигатель, переводя его в режим номинальной нагрузки либо в режим разгрузки. [c.110]

Он осуществляется в следующей последовательности. Числовые исходные данные вводятся в машину и переводятся в код машины. Про- изводится расчет величин, входящих в исходные зависимости массы,/и ползуна номинальной площади Аа контакта, коэффициента р демпфирования в приводе удельного давления <7а и нормальной нагрузки N на направляющие величин, характеризующих микро- и макрогеометрию контактирующих поверхностей и физические свойства материала направляющих начального сближения ое поверхностей скольжения под действием веса ползуна. [c.51]

При определенной нагрузке, предусмотренной инструкцией, когда давление в турбине в месте отбора пара на деаэратор превысит давление в нем, деаэратор переводят с работы паром от постороннего источника на работу паром из отбора. При нагрузке около половины номинальной включают в работу ПВД, предварительно проверив их защиту от переполнения. На определенном этапе подключают теплофикационную установку. [c.460]

При достижении температуры среды перед ВЗ 400--410°С сброс из ВС полностью закрывают и все 30% среды поступают в перетревательную часть. Парогенератор, таким образом, переходит на прямоточный режим. Этому моменту соответствует электрическая нагрузка около 90 МВт При этой нагрузке путем постепенного прикрытия регулирующих клапанов турбины в течение примерно 0,5 ч давление свежего пара повышается до номинального. После перевода на номинальное давление открывают ВЗ открытыми остаются и клапаны 11 и 12, благодаря чему ВС не отключается, а становится проходным элементом. [c.315]

Перевод блока ВВЭР-440 в конце рабочей кампании на скользящее давление был выполнен Кольской АЭС совместно с ЛПИ. В процессе первой опытной эксплуатации этого блока за счет его перевода на скользящее давление в сочетании с использованием мощностного эффекта и отключением ПВД кампания реактора была продлена на 84 эффективных (115 календарных) суток, в том числе с номинальной мощностью — на 8 суток [17]. Дополнительная выработка электроэнергии при этом превысила 900 млн. кВт - ч. Тепловая экономичность турбоустановки при номинальной мощности, поддерживавшейся при изменении давления открытием перегрузочного клапана, практически не менялась (рис. VIII.25). [c.153]

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Последующее нагружение энергоблока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент 7 котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент S начинается профев турбопитательного насоса и переход на работу с ним в момент 9 (пуск турбины начинается на питательном электронасосе). К моменту I/ исчерпывается пропускная способность пускового узла котла. Поскольку весь этот этап нафужения осуществлялся при четырех полностью открытых регулирующих клапанах (из шести), то исчерпание пропускной способности котла происходит при достижении начального номинального давления. Это позволяет исключить этап перевода турбины с текущего давления на номинальное и избежать опасностей, о которых говорилось выше. Встроенная задвижка котла полностью открывается, а пусковой узел котла отключается. Дальнейший набор мощности осуществляется открытием РК № 5 (см. рис. 11.8). В результате в момент 72 нафужение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. Отключают обофев фланцевых соединений ЦВД и ЦСД-1. В последующие 20 мин температуры (q и выводятся на номинальные значения (в момент 75). [c.391]

Аналогичное регулирование может быть достигнуто также и в ранее рассмотренной схеме регулятора с обратной связью по по-лоя ению (см. рис. 147, а). Для этого пружина 4 регулятора размещается в силовом (приводном) поршне 5 (см. нижнюю проекцию). Так как усилие этой пружины при подобном размещении не зависит от положения поршня 5 (а следовательно, и от положения регулирующего органа насоса), последний при повышении давления до величины, при которой перемещающийся под его действием плунжер 8 соединяет канал 6 с каналом 10, 1зедущим в правую полость 9 цилиндра 14, переместится в крайнее левое положение (до упора). Следовательно, регулятор подобной схемы после достижения номинального давления полностью выключает насос (переводит его на режим нулевого расхода) в отличие от рассмотренной выше схемы, которая благодаря пружинной обратной связи допускает работу насоса на промежуточных расходах. [c.276]

Компрессор автоматического тормоза двухступенчатый, 3-цилиндровый (два цилиндра низкого и один высокого давления). Производительность тормозного компрессора — 1 500 л/мин (в переводе на воздух атмосферного давления). Приводы вентилятора холодильника, тормозного компрессора и вспомогательного генератора сблокированы в общем редукторе и могут работать как от вспомогательного (нормальная работа), так и от главного дизеля. Характеристика вспомогательного генератора ток трёхфазный 50 пер/сек., длительная мощность 155 квт при os f=0,8 номинальное напряжение 380 в, максимальный ток 223 а, номинальное число оборотов 1 ООО в минуту. Вентилятор посажен на йал. В каждом прицепном вагоне имеется генератор освещения (мощность 3,3 квт, напряжение 65 в, ток 51 а, число оборотов 1 480 в минуту), который работает от трёхфазного мотора с короткозамкнутым ротором мощностью 5,5 л. с. Кроме того, имеется осветительная аккумуляторная батарея — щелочная, включающая 40 элементов ёмкостью SO а-ч. Генератор освен1,ения моторного вагона имеет следующие данные мощность [c.491]

Запускать двигатель удобнее всего с помощью бач-ка-пудьвернзатора (см. рнс. 461. При подаче в двигатель топлнвно-воздушной смеси он будет давать серию вспышек, создавая тем самым повышенное давление в бачке.2. Продолжая подачу в двигатель смеси, постепенно открываем перекрывной кран 3 н переводим двигатель на непрерывный режим работы от основного бачка 2. Номинальное давление в бачке достигается после несколькнх серий вспышек в камере сгорания. Качество смеси регулируется иглой 4, [c.80]

Последующее нагружение блока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент VII котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент VIII начинается прогрев турбопитательного насоса и в момент IX переход на работу с ним (пуск турбины начинается при работе с питательным электронасосом). К моменту X исчерпывается пропускная способность пускового узла котла и производится перевод давления на номинальное (момент XI) с открытием встроенной задвижки котла и отключением его пускового узла. В момент XII нагружение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. В последующие 40 мин температуры /р и выводятся на номинальные значения (в момент Х1Щ. [c.461]

После включения в ра-боту регулятора давления путем открытия вентиля на импульсном паропроводе и установления необходимого противодавления необходимо вращением маховичка синхронизатора до положения максимальной нагрузки выключить регулятор скорости, чтобы он не препятствовал увеличению пропуска пара через турбину и принятию полной тепловой нагрузки. С этого момента турбина начнет работать по тепловому графику, т. е. под управлением регулятора давления, а регулятор скорости в этом случае будет выполнять функции предохранительного регулятора, который вступает в действие только при увеличении числа оборотов турбины на 6—7% сверх номинальной величины. При переводе турбин с гидродинамической системой регулп-ровапия (типа КТЗ) на работу по тепловому графику синхронизатор регулятора скорости должен быть установлен в положение, отвечающее холостому ходу турбины с рабочим противодавлением. Следует учесть, что если во время параллельной работы турбины с противодавлением сработает автомат безопасности и генератор не будет отключен от электросети, он начнет работать в качестве электродвигателя, и так как в этом случае ротор турбины будет вращаться без необходимого протока пара, охлаждение турбины потоком пара практически не будет происходить. Поэтому лопатки ротора могут сильно разогреться и вызвать аварию турбины. В случае перехода генератора на работу электродвигателем необходимо немедленно сообщить дежурному ГЩУ машина в опасности — для отключения генератора от электросети. [c.138]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...