Пята плоская - Расчет

Расчет плоской пяты. При хорошем смазывании [c.30]

Влияние гироскопического эффекта на величины собственных частот реальных судовых валопроводов обычно очень мало (оно может быть оценено повышением критической скорости прямой прецессии на 2—3%) еще слабее этот эффект при гидродинамическом возбуждении, где частота колебаний значительно (в три-пять раз) превосходит скорость вращения гребного винта. Поэтому, определяя частоту свободных поперечных колебаний в вертикальной плоскости, мы получаем величину, очень близкую к истинной (несколько меньшую). Это позволяет ограничиться расчетом раздельных плоских колебаний и именно в вертикальной плоскости, что существенно упрощает вид частотного уравнения [c.242]

Приняты следующие краевые условия. В первой, четвертой и пятой сериях поверхности ротора свободны. Во второй и третьей сериях введены одна и две плоскости симметрии соответственно. Равномерное растяжение реализовано путем запрещения перемещений торцов ротора (цилиндра, пластины) и задания постоянной температуры t = —100 °С). На поверхностях трещин нагрузка отсутствовала. В осесимметричных задачах запрещалось перемещение одного узла (в вершине трещины) по оси вращения г, а в плоских задачах запрещались три перемещения. Сетка в зоне конструкционных концентраторов выполнялась достаточно подробной для определения распределения напряжений в зоне концентратора. В этих расчетах определялись коэффициенты интенсивности напряжений К и компоненты У-интеграла. Для примера в табл. 2.6 и рис. 2.4 даны результаты только для первой серии. Далее отметим особенности основных серий расчетов. [c.98]

Примером применения локального подобия к приближенному расчету плоского стационарного ламинарного пограничного слоя может служить существуюш ий уже тридцать пять лет, но до сих пор еще используемый однопараметрический метод Кочина — Лойцянского [c.461]

При расчете сплошной пяты исходят из предположения, что удельное давление теоретически распространено равномерно по всей опорной поверхности в действительности в центре пяты оно очень велико, в результате чего там может возникнуть выдавливание смазки и заедание. В силу этого целесообразно у сплошной плоской пяты центральную часть удалить, используя это место для подведения смазки. [c.440]

Одна цепочка громкоговорителей, озвучивающая площадку любого размера вдоль цепочки и с размером Хо в направлении осей громкоговорителей (рис. 12.6). Абсцисса Хо соответствует расстоянию по горизонтали от цепочки до удаленного ряда слушателей. Эта площадка может быть плоской и с амфитеатром. Программа составлена на более сложный случай, т. е. наличие амфитеатра. По этому координата по вертикали г определяется выражением г = ЕЛ . По оси х берут три-пять точек, т. е. интервалы между точками равны дго/2— Хо/4. По оси у точки выбирают так, чтобы они были на проекции оси громкоговорителей и между ними, а также слева от пятого громкоговорителя. Если расстояние между громкоговорителями то интервалы будут й/2. Очевидно, достаточно рассчитывать уровни в одной половине площадки. При этом обычно бе] ут ее левую сторону, а начало координат помещают под левым громкоговорителем. Для определения ординат точек по у пользуются формулой Ук N — 1)/2, где N — номер точки, считая их слева, а для определения координаты т. е. (для расчета звукового давления) расстояния от каждого громкоговорителя до точки, пользуются формулой V = у — кй, тАе к — номер громкоговорителя, считая левый за исходный, г определяют для разных X в пределах О — дг. Для плоской поверхности г го = — 22- Для [c.319]

Расчет плоских пят и подпятников ведут по тем же критериям, что и опорных (радиальных) подшипников, т. е. по величинам среднего давления р и произведению ри. При этом расчет обычно носит характер проверочного, а диаметр пяты намечают конструктивно в соответствии с диаметром вала (оси), определенным из расчетов на прочность и жесткость. Для гребенчатых пят дополни- [c.392]

Сводная карта плоских режимов в переходной области углов представлена на рис. 27. Кривая 1 дает границу устойчивости, определяемую линейной теорией. В точках А и В, согласно расчетам, ответвляются кривые 2 тл 3. Кривые 1, 2 и 3 разбивают плоскость (а, Gr) на пять областей. В области / имеется единственный режим течения - плоскопараллельный. Область II соответствует режиму конвективных ячеек этот режим по мере увеличения Gr мягко ответвляется от плоскопараллельного на участке кривой 1. В области III конечно-амплитудный режим отвечает граничным вихрям этот режим также ответвляется мягко на участке кривой 1. В области IV имеются два устойчивых режима — плоскопараллельный и ячеистый, жестко возбуждаемый на нижней границе области. Наконец, в области V, ограниченной кривыми 1, 2 и 3, реализуются (в зависимости от начальных условий) как ячейки, так и вихри. [c.55]

При расчете сплошной плоской пяты ( 0=0) должно быть [c.265]

Число зубьев плоского колеса (кольцевой рейки) является условной величиной, используемой в наладочных расчетах. Обычно выражается не целым числом и рассчитывается по следующей формуле с точностью до четвертого — пятого знака после запятой. [c.41]

Вместе с тем толщина и диаметр плоского образца, а также толщина стенки трубки и ее длина должны выбираться так, чтобы емкость образца составляла не менее 40 пФ при испытаниях на частоте 1 ООО Гц и не менее 20 пФ на более высоких частотах. Толщина образца должна быть определена по результатам измерений в пяти точках с погрешностью не выше 1%. Толщина такой пленки может быть определена делением общей толщины пакета из п слоев на число слоев п. Можно находить толщину также расчетом по плотности материала О, кг/м , площади поверхности F, м2, и массе образца т, кг (однослойного или многослойного из п слоев). При этом толщина определится формулой [c.514]

Инструменты, оснащенные минералокерамикой, в настоящее время применяют при получистовом и чистовом точении чугуна, конструкционных и легированных ста лей. ВНИИ разработал многогранные неперетачиваемые минералокерамические пластинки трех-, пяти- и шестигранной формы. Все формы пластинок выполнены в двух вариантах плоскими — для обработки закаленных сталей с выкружками вдоль всех режущих кромок — для обработки незакаленных сталей и чугуна с НВ 200. Размеры выкружек выбраны с таким расчетом, чтобы обеспечить удовлетворительный отвод стружки при глу- [c.77]

При расчете плоского подпятника принимают, что давление на него распределяется по гиперболическому закону — в центре оно максимально (теоретически стремится к бесконечности). Для выравнивания давления пяту вьшолняют кольцевой (рис. 13.1,6). Опорная поверхность ее [c.377]

Методом сил для расчета плоских, тонкостенных систем мы уже пользовались в главе III при выводе уравнений трех и пяти бимоментов для расчета неразрезных балок на кручение и там встретились с некоторыми особенностями, обычно ие имеющими места в элементарном курсе строительной механики. В частности, это относится к крайнему пролету неразрезной балки с консолью. При расчете неразрезных балок на изгиб наличие консоли, как известно, ничего нового в уравнение трех изгибающих моментов не вносит, так как в нетонкостенных стержнях усилия, возникающие в консоли, являются величинами статически определимыми и не зависят от опорных моментов балки. [c.339]

В первых пяти главах учебника рассматриваются общие вопросы теории упругости (теория напряжений и деформаций, основные соотношения и теоремы, постановка и лгетоды решения задач теории упругости, плоская задача в декартовых координатах, плоская задача в полярных координатах). В шестой и седьмой главах излагаются основные уравнения теории тонких пластин (гибких и жестких) и некоторые задачи изгиба и устойчивости пластин. Восьмая глава учебника посвящена рассмотрению приближенных методов решения задач прикладной теории упругости (вариационных, конечных разностей, конечных элементов). В девятой главе рассматриваются основы расчета тонких упругих оболочек, причем основное внимание уделено вопросам расчета безмоментных и пологих оболочек. В десятой главе изучаются основы теории пластичности. Здесь рассмотрена и теория расчета конструкций по предельнол1у состоянию. [c.6]

Ниже следует пять заданий, связанных с проведением расчетов на цифровых ЭВМ кинематический анализ плоских рычажных механизмов динамический анализ (включая расчет махового колеса) кривошипно-ползунного механизма синтез плоского шарнирного четырехзвеннпка проектирование планетарной передачи проектирование кулачкового механизма. В заданиях предусмотрены варианты исходных данных с тем, чтобы каждый студент имел свое, отличное от других задание. [c.69]

Четырехзвенный пространственный механизм определяете большим числом постоянных параметров, чем одноименный механизм плоский. Например, крнвошипно-коромысловый пространственный механизм определяется восемью постоянными параметрами,, тогда как такой же плоский механизм — только пятью параметрами. Так как при синтезе число узлов интерполирования выбирается равным числу вычисляемых параметров, то становится ясным, что при помощи пространственного механизма можно точнее осуществлять заданную функцию, чем механизмом плоским. ОднакО надо иметь в виду, что точное изготовление звеньев и кинематических пар пространственного механизма затруднено, а вследствие этого полученные расчетом результаты могут быть значительно снижены при недостаточно точном изготовлении и сборке механизма. [c.204]

Более простые формулы для расчета упругих характеристик слоя приведены в табл. 3.2. Первый вариант их получен при условиях плоской задачи [4 ], согласно которой четыре упругие константы вычисляют в плоскости однонаправленного слоя, параллельной осям 1 и 2. Остальные пять констант определяют следующим образом. Модуль [c.58]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

При обходе детали по плоскому контуру управление осуществляется по двум координатам, а при обходе по сложным пространственным кривым — по трем координатам. Для измерения деталей сложной конфигурации управление иногда производится по четырем или пяти координатам. В ряде случаев траектория измерительного наконечника программируется прямо по эталонной траектории на детали. При этом отпадает необходимость определять диаметр измерителвного наконечника для расчета эквидистантной траектории. [c.289]

Величина прижима золотника к плоской пяте определяется результирующей силой давления жидкости. Так, из чертежа втулки (рис. 249) видно, что рабочее давление, прижимающее втулку к золотнику, действует на площадь круга диаметром 25 мм, тогда как отжим происходит по площади диаметром 23 мм, а на кольце шириной 1 мм действует давление, убывающее примерно по прямой, т. е. эпюра давлений представляет треугольник. Начальный прижим втулки к золотнику обеспечивается пружиной. Рис. 249. к расчету поджима Золотники и пяты изготовляются золотника из стали 12ХНЗА с последующей цементацией и закалкой до HR 58—62, втулка изготовляется из стали ШХ15 и калится до HR 54—58. Сопрягаемые поверхности золотника, втулки и пяты доводятся, обеспечивая чистоту поверхностей V 10. [c.423]

Однонаправленно упрочненный боралюминий может рассматриваться как ортотропный материал, проявляющий изотропию в поперечном направлении, выражаклцуюся через пять независимых упругих констант. Однако боралюминий часто применяется в виде набора монослоев, представляющих элементы конструкций со сложной укладкой. В этом случае он рассматривается как тонкий ортотропный слой, находящийся в плоско-напряженном состоянии, описываемом только четырьмя независимыми упругими константами. Этими константами являются осевой модуль упругости поперечный модуль упругости основной коэффициент Пуассона Vj2 и плоскостной модуль сдвига Подробное объяснение, выражающее соотношение констант в композиционном материале, было сделано Эштоном и др. [6], которые показали, что расчет упругих констант в композиционных материалах может [c.453]

В работе изложен прием, позволяющий после некоторой модернизации использовать аппарат МКЭ. предназначенный для решения плоской . дачи теории упругости, при расчете складчатых систем, составленных III безмоментных пластинок. Надобность такого перехода вытекает из I кдующих соображений. В [1] предложен расчет многоэтажного здания I ак пространственной пластинчатой системы осуществлять с помощью IIгсрационной процедуры, на каждом шаге которой рассчитываются отдельные пластинки (стены, перекрытия), составляющие несущую кон-1 грукцию здания. В [2] показано, что, как правило, этот процесс сходится достаточно хорошо после трех—пяти шагов удается срастить контактирующие пластинки, получив для их общих точек практически равные смещения. Однако использование этого алгоритма затруднено в тех случаях, когда стены здания в плане имеют изломы — представляют собой не пластинки, а складки. Именно для того, чтобы распространить указанную процедуру на эти довольно часто встречающиеся конструкции, и предусмотрен предлагаемый прием. [c.47]

Всесоюзный научно-исследовательский инструментальный институт (ВНИИ) разработал ряд типоразмеров неперетачиваемых многогранных минералокерамических пластинок трех-, пяти- и шестигранной формы. Все пластинки выполнены в двух вариантах плоскими для обработки закаленных сталей и с выкружками вдоль всех режущих кромок —для обточки незакаленной стали и чугуна твердостью НВ 200. Размеры выкружек выбраны с таким расчетом, чтобы обеспечить удовлетворительный отвод стружки при i=l—5 мм и 5=0,25—0,6 мм1об, т. е. в диапазоне получистовых и чистовых работ. [c.196]

Гребенчатые пяты применяют в тех случаях, когда осевая нагрузка Р велика, и при использовании плоской и кольцевой пят удельное давление р превышает допустимое. При расчете пят производят проверку на невы-давливание смазки [c.131]

В этом же году вышла в свет книга проф. Д. В. Бычкова Расчет балочных и рамных систем из тонкостениых элементов , в которой даны основные теоремы об упругих системах в применении к системам из тонкостенных стержней, методика определения перемещений, построенная по принципу, аналогичному определению таковых в нетонкостенных стержнях, дан вывод уравнений трех и пяти бимоментов, введено понятие о бимомент-ных фокусных отношениях, дана методика расчета плоских рам по методу сил, по методу деформаций и по методу бимоментных [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...