Изгибающий момент в шарнире

Слева и справа изгибающий момент в шарнире О оказался равным нулю. [c.157]

Расстояние а подбираем из условия максимума изгибающего момента в шарнирах А. Полагая, что на расстоянии а от опор поперечная сила Q равна нулю, находим [c.461]

В случае симметричного прогиба изгибающий момент в шарнире окажется равным [c.388]

Последнее условие требует, чтобы сумма моментов относительно точки С сил, приложенных слева или справа от этого шарнира, равнялась нулю. Другими словами, для соблюдения равновесия балки изгибающий момент в шарнире должен равняться нулю. Это добавочное требование делает балку AD статически определимой. [c.211]

Лопасти шарнирного несущего винта соединяются с втулкой с помощью ГШ и ВШ. Ось ГШ несколько отнесена от оси вращения винта вследствие конструктивных ограничений, а также для улучшения характеристик управляемости вертолета. ВШ должен быть отнесен от оси винта для того, чтобы вал мог передавать на винт крутящий момент. Назначение ГШ и ВШ состоит в снижении нагрузок на лопасть (поскольку изгибающий момент в шарнире равен нулю). При наличии ВШ необходимо иметь механический демпфер качания во избежание вызываемой земным резонансом неустойчивости взаимосвязанных качаний лопастей и движения втулки в плоскости вращения. Шарнирный несущий винт представляет собой классическое конструктивное решение проблемы нагрузок на комлевую часть лопасти и моментов на втулке. Его концепция проста, а анализ движения жесткой лопасти не представляет затруднений. Однако шарнирный винт механически сложен, так как у каждой лопасти имеются три шарнира (ГШ, ВШ и ОШ) и демпфер ВШ. Подшипники ГШ и ВШ передают одновременно силу тяги и центробежную силу лопасти на втулку и поэтому работают в очень напряженных условиях. Вблизи втулки располагаются автомат перекоса и вращающиеся и неподвижные элементы проводки управления. Таким образом, втулка требует большого объема работ по техническому обслуживанию и вносит существенный вклад во вредное сопротивление вертолета. В последнее время начали применяться эластомерные шарниры. При замене ими механических подшипников проблема технического обслуживав ния сильно упрощается. [c.295]

Для определения распора составляем и приравниваем нулю выражение изгибающего момента в шарнире С [c.271]

Упруго-пластический анализ железобетонных оболочек при действии динамической нагрузки дан Н. Н. Поповым и Б. С. Расторгуевым (1964), которые рассмотрели осесимметричную и пологую прямоугольную в плане оболочки. При анализе пологих оболочек в качестве условия перехода в пластическую стадию работы принималось условие достижения текучести в бортовых элементах оболочки. Тангенциальными инерционными силами авторы, как обычно, пренебрегли. В качестве механизма разрушения в пластической стадии работы принималась система шарниров в углах оболочки, направленных под углом 45° к сторонам, и шарниров, параллельных сторонам, так что средняя прямоугольная часть оболочки перемещалась как жесткое целое. При подсчете работы внутренних сил работой изгибающих моментов в шарнирах текучести пренебрегалось. [c.322]

Другими словами, для соблюдения равновесия балки изгибающий момент в шарнире должен равняться нулю. Это добавочное требование делает [c.248]

Для определения четырех неизвестных R , Rg, и Нд кроме обычных уравнений статики имеем еще условие равенства нулю суммы моментов относительно точки С всех сил, расположенных по одну сторону от нее (иначе говоря, равенство нулю изгибающего момента в сечении С, где есть шарнир). [c.65]

Двухпролетная балка нагружена силой Р, при которой в сечениях Л и В (см. рисунок) образовались пластические шарниры. Определить значения изгибающих моментов в сечениях А к В VI построить эпюру остаточных изгибающих моментов, [c.187]

Решение В силу симметрии системы эпюра изгибающих моментов в момент возникновения шарниров текучести будет иметь вид, показанный на рисунке б). Имеем [c.296]

Так как дальнейшее увеличение изгибающего момента в этом сечении невозможно, то говорят, что в сечении возник пластический шарнир и балка стала геометрически изменяемой системой. [c.139]

Отметим, что постановка шарнира на оси стержня (рис. 401, а) обращает в нуль изгибающий момент в данном сечении и, следовательно, снижает степень статической неопределимости на единицу. Такой шарнир называют одиночным. Очевидно рама, показанная на рис. 401, а, пять раз статически неопределима. [c.418]

Наконец, основную систему можно получить и постановкой промежуточного шарнира в каком-либо сечении (рис. 404, в). Таким путем получаем статически определимую шарнирную балку. Здесь уже удалена не внешняя, а внутренняя связь. Так как постановкой шарнира ликвидируется изгибающий момент в данном сечении балки, то для восстановления утраченных связей прикладываем два равных и противоположно направленных момента М = Х , представляющих собой действие друг на друга отделенных шарниром частей балки. Уравнение перемещений (14.2) в этом случае представ- [c.421]

Здесь М,, Ml и п — постоянные, Mi и Л/з имеют размерность изгибающего момента. С другой стороны, момент в шарнире должен равняться действующему моменту силы Р, т. е. [c.126]

Определить коэффициент а для наиболее выгодного расположения шарниров, при котором абсолютная величина наибольших изгибающих моментов в пролетах равна величине опорных моментов. Построить для этой балки эпюры Q и М. [c.102]

Доказательство основано на том, что от действия опорных моментов Мд и. Мд балки АВ изгибающий момент в балке А В изменяется по прямой, а в шарнирах С и D он должен равняться нулю. [c.440]

Включение упругого шарнира дает дополнительный фиктивный груз, определяемый из условия, что изгибающий момент в этом месте равен P k. [c.463]

Определим теперь предельное значение силы Р для статически определимой балки (рис. 17.8, а). Эпюра изгибающих моментов для этой балки показана на рис. 17.8,6. Наибольший изгибающий момент возникает под грузом 2Р, где он равен (5/9)/ /. Предельное состояние, соответствующее полному исчерпанию несущей способности балки, достигается тогда, когда в сечении под грузом 2Р возникает пластический шарнир, в результате чего балка превращается в механизм (рис. 17.8, в). При этом изгибающий момент в сечении под грузом 1Р равен [c.597]

Значения изгибающих моментов в сечениях А, В ш С (в которых возникают пластические шарниры) в предельном состоянии равны соответственно ( —Л/ р), ( —М р) и ( + Мрр), и, следовательно, эпюра изгибающих моментов при предельном состоянии балки имеет вид, изображенный на рис. 17.9, в. Эту эпюру можно представить состоящей из двух эпюр первая из них (рис. 17.9, г) представляет собой прямоугольник с ординатами — М и вызвана моментами приложенными по концам простой балки, лежащей на двух опорах (рис. 17.9, д) вторая эпюра (рис. 17.9, е) представляет собой треугольник с наибольшей ординатой 2М и вызвана грузом Р р, действующим на простую балку (рис. 1.9,ж). [c.599]

Пример XIV.7. Для балки (рис. XIV.18, а) найти значение Чтобы балка, на которую наложена одна лишняя связь, стала геометрически изменяемой, в ней должны образоваться два пластических шарнира. По характеру эпюра М,, изображенного на рис. Х .18, а, один пластический шарнир образуется в заделанном сечении. Положение другого шарнира следует найти из того условия, что изгибающий момент в нем достигает экстремального значения. [c.413]

Расчет статически неопределимых балок производится в предположении выравнивания изгибающих моментов в местах возможного образования пластических шарниров. [c.578]

Максимальные изгибающие моменты возникают в тех сечениях, где приложены сосредоточенные силы Р. В этих сечениях в первую очередь будет достигнуто предельное состояние и образуются так называемые пластические шарниры. Пластический шарнир отличается от обычного шарнира тем, что изгибающий момент в пластическом шарнире равен не нулю, а предельному изгибающему моменту. Во-вторых, этот шарнир односторонний, т. е. он не препятствует повороту сечения в направлении действия нагрузки, но препятствует повороту в противоположном направлении, в направлении, соответствующем разгрузке. [c.309]

Теперь посмотрим, что будет происходить, если увеличивать внешний момент сверх предельного значения. Рассмотрим в качестве примера обычную двухопорную балку, показанную на рис. 119. Когда изгибающий момент в среднем сечении балки достигнет значения a Wx, появятся первые признаки пластических деформаций. Если нагрузку увеличивать и далее, то по достижении моментом предельного значения балка теряет несущую способность. В наиболее напряженном сечении образуется, как говорят, пластический шарнир. Балка как бы надламывается, превращаясь в механизм. Предельное значение силы определяется из очевидного равенства. [c.147]

Определение нагрузок и сечений. Для определения давлений в шарнирах А, В, С, D п Е (рис. 1), поперечных сил и изгибающих моментов в отдельных сечениях от / = 1 до 12 (рис. 3, а) в настоящее время чаще всего используют графические методы. Отдельные размеры, зависящие от вылета стрелы, необходимые при рассмотрении равновесия системы, можно найти аналитически. В соответствующие выражения будут входить синусы и косинусы отдельных углов, а также их суммы и разности. [c.116]

Когда изгибающий момент в некотором сечении балки достигает предельного значения, в этом сечении возникает пластический шарнир. Эпюра напряжений в предельном состоянии представлена на фиг. 16. [c.262]

В предыдущих примерах участки при составлении уравнения изогнутой оси соответствовали участкам эпюры изгибающих моментов. В сечении, где расположен шарнир, нарушается плавность оси балки. Выражение изгибающего момента по обе стороны шарнира будет одним и тем же, но для интегрирования уравнений изогнутой оси участок с шарниром придется разделить на два. В шарнире [c.290]

Превращая нашу балку в статически определимую путем введения шарнира D, мы за лишнюю неизвестную выбираем не внешнюю силу — одну из опорных реакций, а величину изгибающего момента в этом сечении. [c.344]

Момент изгибающий 195 --в шарнире 211 [c.602]

В работе [6] с целью преодоления указанного затруднения все искомые в сопряжениях элементов перемещения и усилия разделены на две части на величины, непрерывные в сопряжениях либо меняющиеся при переходе через сопряжение на заданную величину, и величины, претерпевающие в сопряжении разрыв на неизвестную величину. Первые неизвестные (их число в рассматриваемых конструкциях может превосходить 40—60) весьма удобно определяются с использованием рекуррентных формул метода начальных параметров по заданным краевым условиям путем сведения исходной краевой задачи к задаче с начальными данными. Вторые неизвестные (число неизвестных разрывов обычно не превосходит пять — восемь) определяются при помощи дополнительных условий, по которым в разрывных сопряжениях некоторые из искомых величин либо известны (нанример, изгибающий момент в идеальном шарнире), либо связаны линейными зависимостями с неизвестными разрывами (например, связь опорной реакции с прогибом упругой опоры). Для этого должны быть известны дополнительные коэффициенты местной жесткости конструкции или податливости присоединенных к ней упругих элементов, которые задаются при расчете в виде диагональной матрицы, каждый диагональный коэффициент которой характеризует одно из разрывных сопряжений независимо от остальных. [c.76]

После образования пластического шарнира в точках ф = = 90° расчетную схему трубы можно представить в виде двухопорной арки с моментами Мпл = o W л, прило>кенными на опорах (рис. 9). Изгибающий момент в сечении ф = О [c.205]

Можно поступить и иначе. Так как изгибающий момент в шарнире равен нулю (шарнир момента передать не может), то в дополнение к уравнениям статики для всей системы можно составить уравнения моментов относительно шарниров I и II (рассматривая силы, расположенные слева или справа от них) и приравнять их нулю. Это позволит опредещ1Ть все опорные реакции и строить эпюры Q к М обычным путем, как для бесшарнирной балки. [c.135]

Пример. Построить эпюры Мири подобрать двутавровые сечения пролетов трехпролетной шарнирной балки, показанной на рис. 5.11, если 1 = 6, 2 = 10, 3 = 5 м 6 = 1 м а с = 2 м = = 40, Ра= 60, Рз 20 кН, —10 кН/м и [о] = 160 МПа, Решение. Для определения четырех опорных реакций можно использовать два уравнения равновесия и дополнительные условия равенства нулю изгибающих моментов в шарнирах Е и О. Но обычно при расчете мно гои кшетных шарнирных балок используют прием так называемого [c.87]

Определим реакцию опбры Е фиктивной балки. Для этого составим сумму моментов всех сил, приложенных правее шарнира С, относительно этого шарнира, которая должна быть равна нулю, так как изгибающий момент в шарнире равен нулю [c.384]

Наконец, основную систему можно получить и постановкой промежуточного шарнира в каком-либо сечении (рис. 400, б). Таким путем получаем статически определимую шарнирную балку. Здесь уже удалена не внешняя, а внутренняя связь. Так как постаноакой шарнира ликвидируется изгибающий момент в данном сечении балки, то для восстановления утраченных связей прикладываем два равных и противоположно направленных момента М = Х , представляющих собой действие друг на друга отделенных шарниром частей балки. Уравнение перемещений (14.2) в этом случае предстак-ляет собой равенство нулю взаимного угла поворота сечений правой и левой частей балки, примыкающих к шарниру (рис. 400, г) [c.398]

Указание. Эпюра изгибающих моментов показана на рис. б). Изгибающий момент в середине балки равен нулю. Поэтому, вставляя здесь мысленно шарнир (рис. в)), мы не изменим деформации балки получаем две раздельно изгибающиеся балки. Задача сводится к случаю изгиба балки силоГ , приложенной посередине (рис. г)) (см. задачу 5.3, а). [c.312]

С момента возникновения в сечении г = 8 м пластического шарнира расчетная схема балки приобретает вид, показанный на рис. 12.105, в. Дальнейшее увеличение параметра Р приводит к возрастанию опорного изгибающего момента, в сечении же 2 = 8 щ изгибающий момент возрастать не может. При том значении параметра нагрузки (обозначим его символом Р ), при котором и в опорном сечении изгибающий момент достигает величины Мд, в опорном сечении также возникает пластический шарнир, и балка теряет геометрическую неизменяемость. Эпюра изгибающих моментов приобретает вид, показанный на рис. 12.23, г. Вместе с тем, при действии на однопролетную балку пролетом 1,5/ сил Р и 1,5Р, как это показано на рис. 12.. 105, д, в сечении [c.272]

Позже эти арочные конструкции Шухова были применены и развиты другими инженерами и архитекторами. В 1916 г. при строительстве ангара из железобетона французский архитектор Фрезине использовал для опалубки арки параболического очертания, которые были усилены при. омощи гибких тяг (рис. 106). Чтобы избежать выпучивания арки в начале бетонирования из-за большой нагрузки, в нижней части было предусмотрено большее количество затяжек. Согласно монографии Ковельмана посвященной теории арочных ферм, в те годы, когда В. Г. Шухов начал применять арочные конструкции, еще не были найдены элементарные способы расчета стержневых систем подобного типа. Это, на наш взгляд, лишь подчеркивает значимость проведенных Шуховым исследований. Разработанный им метод расчета, как указывалось выше, имел некоторые допущения, в частности принятие шарниров в местах прикрепления наклонных тяг. Однако принятое допущение приводило к получению несколько завышенных значений изгибающих моментов в арке и в конечном счете к небольшому запасу прочности. [c.60]

В случае статически неопределимой балки появление одного пластического шарнира еще не исчерпывает ее несущую способность. Проанализируем работу балки, изображенной на рис. 113, а. Эпюра изгибающих моментов в упругой стадии деформирования представлена на рис. ИЗ, б. Очевидно, пластические шарниры первоначально появятся в защемлениях, где изгибающие моменты имеют максимальное абсолютное значение. Однако это не приведет к нарушению работы балки и ее несущая способность окажется неисчерпанной. Согласно схеме жесткопластического материала,, повышение нагрузки не меняет значения моментов в защемлении, а только уиеличивает момент посередине пролета. При появлении же пластического шарнира посередине пролета балки становится статически изменяемой системой (рис. ИЗ, в), т. е. ее несущая способность ока- [c.242]

ТОГО, при полете вперед периодически изменяются с периодом 2n/Q. Это создает серьезную проблему для конструкторов необходимо каким-то способом уменьшить изгибающие моменты в комлевых частях и снизить напряжения в лопастях до допустимого уровня. Если лопасти жесткие, как у пропеллера, то все аэродинамические нагрузки воспринимает конструкция. У гибких же лопастей под действием аэродинамических сил возникают значительные изгибные колебания, в результате которых аэродинамические силы могут изменяться так, что нагрузка лопастей существенно снизится. Таким образом, при полете вперед азимутальное изменение подъемной силы лопасти вызывает ее периодическое движение с периодом 2n/Q в плоскости, нормальной к плоскости диска (плоскости взмаха). Это движение называют маховым. С учетом инерционных и аэродинамических сил, обусловленных маховым движением, результирующие нагрузки лопасти в комлевой части и момент крена, передающийся на фюзеляж, существенно уменьшаются. Обычно для снижения нагрузок втулки несущих винтов снабжают горизонтальными шарнирами (ГШ). При маховом движении лопасть поворачивается вокруг оси ГШ как твердое тело (см. рис. 1.4). Так как на оси ГШ момент равен нулю, на фюзеляж он вообще не может передаться (если относ оси ГШ от оси вращения равен нулю), а изгибающие моменты в комлевой части лопасти должны быть малы. Несущий винт, у которого имеются горизонтальные шарниры, называют шарнирным винтом. В последнее время на вертолетах с успехом применяют несущие винты, не имеющие ГШ и называемые беешарнирными. При использовании высококачественных современных материалов комлевую часть лопасти можно сделать прочной и в то же время достаточно гибкой, чтобы обеспечить маховое движение, которое снимает большую часть нагрузок в комле лопасти. Вследствие значительных центробежных сил, действующих на лопасти, маховые движения у шарнирных и бесшарнирных винтов весьма сходны. Естественно, нагрузка комлевой части лопасти у бесшарнирных винтов выше, чем у шарнирных, а увеличение момента, передаваемого на втулку, оказывает значительное влияние на характеристики управляемости вертолета. В целом маховое движение лопастей уменьшает асимметрию в распределении подъемной силы по диску винта при полете вперед. Поэтому учет махового движения имеет принципиальное значение в исследовании аэродинамических характеристик несущего винта при полете вперед. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...