Критерий приближенный

Некоторые новые критерии приближенного моделирования [c.237]

Уравнение (4.26) позволяет установить критерии приближенного подобия для моделирования деформированного состояния пологой цилиндрической оболочки вблизи торцового сечения при 0<х< 1 [c.79]

Разобранный пример показывает, что нормализация и последующие упрощения физических уравнений дают возможность получить критерии приближенного подобия, облегчающие практическое моделирование механических явлений и процессов. Следует, однако, иметь в виду, что смягчение условий подобия при этом достигается за счет ограничения областей изменения отдельных параметров и переменных величин изучаемого процесса. [c.80]

При выполнении перечисленных условий критерии приближенного подобия напряженно-деформированного состояния тонких оболочек могут быть получены путем масштабных преобразований уравнений безмоментной теории [106]. [c.106]

Уравнениям (6.38) соответствуют критерии приближенного подобия (специализированные критерии подобия) подкрепленных цилиндрических оболочек [c.122]

Сравнение соотношений (10.26) с формулами (10.20), (10.24) показывает, что условия моделирования (10.26) согласуются с критериями приближенного подобия, найденными выше на основе методов анализа размерностей. [c.229]

Критерии приближения неустановившейся ползучести к состоянию установившейся ползучести [c.449]

Данное уравнение позволяет указать критерии приближения неустановившейся ползучести к состоянию установившейся ползучести. В уравнении (17.21) отношение между положительными ве- [c.450]

КРИТЕРИИ ПРИБЛИЖЕННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ НАГРЕВА МЕТАЛЛА [c.160]

ОСНОВНОЙ формы (пластина, цилиндр, шар) путем введения критерия приближенного подобия. [c.167]

Выполнен анализ зависимости уровня разрушающих напряжений и уровня температуры оплавления металла (медь) от времени действия импульса Q. Получен следующий интересный результат. При длительности импульса, превышающей 0,1 Не, порог начала оплавления приблизительно в 20—50 раз выше уровня разрушающих напряжений. Падение длительности импульса ниже 0,1 Не приводит к еще большему расхождению указанных величин. Таким образом, длительность импульсного нагружения излучением очень сильно влияет на прочность. Конечно, вызывает определенное сомнение правомерность использования указанного критерия приближения при временах порядка [c.185]

Применить критерий уравнения (8-16) для определения температуры фазового перехода твердой фазы А в твердую фазу В, если равно 3000 кал моль и равно 2м . Принять, что температура достаточно высока, чтобы значение х было мало, и величину (1— е можно приближенно заменить на X. [c.263]

При этом нулевое расхождение приходится на район, где изменяется знак неравенства между относительной и взвешивающей скоростью. Для приближенного учета влияния критерия Кст воспользуемся итерационным методом. После определения ip/pp по формуле (3-4) или (3-5) оценивается Ут, [c.89]

Как отмечалось в гл. I и 6, качественные изменения структуры потока и механизма теплопереноса в дисперсных потоках предложено определять лишь в первом приближении по характерной величине концентрации. По мере накопления опытных данных дальнейшие исследования позволят определить и оценить значения более общего, чем л((5), критерия качественных переходов, например по критерию проточности системы (Кп) или частиц (Кст)-262 [c.262]

Нельзя указать точный критерий для оценки погрешности базирования при посадках с натягом. Приближенно, из опыта принимают при 0,7 основная база —цилиндр при й < 0,7 основная база —торец. [c.57]

Расчет по формуле (6.5) является первым этапом проектного расчета, на котором определяют приближенное значение / и разрабатывают конструкцию соединения. На втором этапе уточняют значение dl по критерию износостойкости. [c.82]

Условие развития микротрещины, ориентированной перпендикулярно действию напряжений а и Ор, в первом приближении (без учета динамических эффектов) можно сформулировать с помощью энергетического критерия [c.92]

Модель Райса—Джонсона [397] основана на решении задачи о распределении деформаций перед трещиной с учетом изменения геометрии ее вершины в результате пластического течения. В отличие от ранее полученных в приближении малых геометрических изменений вершины решений учет затупления приводит к предсказанию концентрации деформаций в области порядка раскрытия б перед вершиной. Деформационный критерий бхх = е/ можно записать с использованием полученного в работе [397] решения e = Ехх г18) в виде соотношения б = = air, где ai —константа, связанная с е/. Принимая, как обычно, в качестве дополнительного условия распространения трещины [c.228]

Если критерий оптимальности представлен квадратичной функцией, то минимум функции достигается ровно за п шагов (рис. 6.4, г). В случае критерия оптимальности произвольного вида метод позволяет для заданной погрешности получить приближенное решение быстрее, чем это позволяют сделать методы наискорейшего спуска и параллельных касательных. [c.287]

На основе метода Ньютона разработан эффективный метод, получивший название метода переменной метрики. Идея метода заключается в использовании информации о градиенте критерия оптимальности для приближенного вычисления матрицы Гессе. Этот метод — итерационный. Поиск в нем ведется по формуле [c.288]

В задачах условной оптимизации, в которых ограничения заданы только в виде неравенств, возможно построение обобщенного критерия оптимальности с помощью барьерных функций. Значения, принимаемые барьерной функцией, неограниченно возрастают при приближении к границе допустимой области. [c.291]

Поскольку структурный синтез формализуется на основе приближенных критериев и экспертных знаний, необходима верификация получаемых проектных решений. Поэтому очередной актуальной задачей развития математического обеспечения САПР является определение способов [c.385]

Локальное моделирование заключается в том, что подобие температурных полей осуществляется не во всем объеме аппарата, а в отдельных ее местах — сечениях, где производится исследование теплоотдачи. Равенство определяющих критериев в образце и модели может быть выполнено приближенно. [c.425]

Для многих промышленных топок при значениях топочного критерия Кт = O-f-2 величину е можно приближенно принимать равной е ж 0,85. [c.479]

ПРИБЛИЖЕННЫЕ КРИТЕРИИ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ [c.361]

Приближенные критерии несущей способности. . . ....................... 361 [c.573]

Численное моделирование поведения элементов конструкций и деталей машин и разработка критериальных вопросов их разрушения существенным образом связаны с формой представления на ЭЦВМ экспериментальных данных, характеризующих пов1еде-пие материала (и в общем случае возмущающие воздействия), а также с качеством их приближения. Способы представления экспериментальных данных и основные критерии приближения, связанные с функциональной формой, приведены в [1]. [c.156]

Для дальнейшей обработки результатов прежде всего следует ойределить указанные параметры. Сущ ествует много способов их ойределенйя в зависимости от выбранного критерия приближения и необходимой точности расчетов. [c.52]

А. Г. Темкин и др. показали, что задачу нагревания тела сложной конфигурации можно свести к задаче на нагревание тела основной формы (пластина, цилиндр и шар) путем введения критерия приближенного подобия. Тем самым создаются возможности для переноса закономерностей регулярного режима на тела любой формы. [c.345]

В отличие от критериев классического подобия упругих тел ( 5.1) специалиг ированные критерии приближенного механического подобия оболочек в форме (6.11) допускают введение двух различных линейных масштабов масштаба общих (габаритных) размеров конструкции и масштаба толщин стенки ho- Такой вид геометрического соответствия между моделью и натурой характеризует аффинное подобие (или аффинность) явлений. [c.109]

Установление критериев приближенного моделирования должно исходить из природы процесса трения. Наиболее характерной чертой трения является наличие контактной связи между поверхностями, возникающей вследствие сжимающих усилий. Шероховатость и волнистость поверхностей обусловливает дискретный характер контактирования. При скольжении эти контактирующие точки перемещаются по поверхности и трение можно рассматривать как идущий во времени процесс образования и разрушения временных подвижных связей, характеризуемых плотностью фрикционного контакта, т. е. числом пятен, приходящихся на 1 см номинального фрикционного контакта при относительном перемещении поверхностей на 1 см, определяющей тродолжительность жизни пятна, характеризуемой временем, в течение которого имеет место контактирование в данной точке, и продолжительностью отдыха элемента поверхности, характеризуемой временем между двумя последовательными контактированиями. [c.284]

А. Г. Темкин показал [74], что задачу на нагревание тела сложной формы можно свести к задаче на нагревание тела основной формы (пластина, цилиндр, шар) путем введения критерия приближенного подобия. [c.266]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Результаты таких вычислений, основанные на использовании уравнения Ван-дер-Ваальса, показаны на рис. 56, где фугитивности компонентов этана и гептана представлены в зависимости от концентрации этана при температуре 400 °К и давлении 20 аггил. Графическим методом последовательных приближений найдено, что фазовые составы, которые удовлетворяют критерию равновесия, определяются содержанием 0,22 мольных долей этана в жидкой фазе и 0,58 мольных долей этана в паровой фазе. Экспериментальные данные показывают, что реальные составы содержат 0,20 мольных долей этана в жидкой фазе и - 0,85 мольных долей этана в паровой фазе. [c.275]

Нельзя указать, однако, точный критерий для оценки ио[решности базирования при [юсадках с натягога. Приближенно из опыта принимают фи // >0,8 т)сновная база — цилиндр, при // <0,8 основная база — горец. [c.37]

Геометрические параметры зубчатых венцов гибкого и жесткого колес. Одним из основных геометрических парамег юв волновой передачи является внутренний диаметр д гибкого колеса, приближенное значение которого определяют по критерию усталостной прочности гибкого венца, [c.235]

Развитие автоматизированного конструирования применительно к изделиям машиностроения должно идти в направлении создания иерархических математических моделей, описывающих объекты проектирования с учетом их показателей качества на каждом иерархическом уровне. Дальнейшее усовершенствование должны получить приближенные методы структурного синтеза конструкций по графотеоретическим моделям, позволяющие определить конструктивные параметры в условиях неопределенности параметров по комплексным критериям, учитывающим требования точности, надежности, производительности, качества обработки и экономической эффективности оборудования. [c.185]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Основные критерии расчета конических зубчатых передач аналогичны критериям расчета цилиндрических передач (см. с. 107ч. 1). Так же, как при расчете цилиндрических передач, проектировочные расчеты производятся по приближенным зависимостям и предшествуют проверочным, уточненным расчетам. [c.124]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

Диаграммы механического состояния (критерий Я. Б. Фридмана). Влияние типа напряженного состояния на характер нарушения прочности материалов приближенно можно учесть при поыош,н диаграмм механического состояния. Последние строят на основании следующих положений. [c.192]

Для нахождения диффузионного потока целевого компонента на поверхности газового пузырька рассмотрим уравнение конвективной диффузии (6. 4. 1). Будем считать, что процесс массопере-носа является установившимся. Предположим, что значение критерия Ре достаточно велико. Тогда толщина диффузионного пограничного слоя на поверхности газового пузырька мала. Выберем систему координат так, как это показано на рис. 79. С учетом сделанных предположений можно записать приближенные равенства [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...