Паровые котлы параметры

В паровом котле 1 за счет теплоты сгорающего в топке топлива происходит процесс парообразования пар необходимых параметров получается в пароперегревателе 2. [c.175]

Уравнение (11.14) показывает, что использование регенерации теплоты приводит к уменьшению удельной работы расширения в данном цикле по сравнению с циклом Ренкина без регенерации с теми же параметрами пара. Однако в цикле с регенерацией уменьшается количество теплоты, подводимой в паровом котле к питательной воде, т. е. уменьшается расход теплоты на получение пара, поэтому к. п. д. паросиловых установок с регенеративным подогревом в итоге выше, чем к. п. д. паросиловых установок без регенерации теплоты. [c.171]

Применение пара высоких начальных параметров, благоприятно сказывающееся на экономичности цикла, требует новых материалов и конструкций паровых котлов, турбин и вспомогательного оборудования, способных длительно работать при больших механических напряжениях и высокой температуре. [c.178]

Во многих областях инженерной деятельности широко применяются машины и аппараты, в которых рабочее тело находится в непрерывном движении (потоке). При этом вещество поступает в одном месте системы с определенной скоростью и параметрами р1, У1, Т1, а в другом — удаляется со скоростью Ша и параметрами р , Иа, Та- Примером таких систем могут служить участок канала переменного сечения, паровые и газовые турбины, компрессоры, паровые котлы и другие теплообменные устройства. [c.83]

Пар с массовым расходом т< из парового котла, пройдя пароперегреватель, поступает в паровую турбину. Начальные параметры пара pi, и Турбина на схеме разделена на три части цилиндры высокого, среднего и низкого давлений. Из всех цилиндров турбины производится отбор пара массовыми расходами тп, mt2 и т.(з. [c.245]

Основными факторами, определяющими поведение минеральной части топлива при горении, а следовательно, и параметрами, влияющими на свойства золы (с точки зрения загрязнения и коррозии), ЯВЛЯЮТСЯ температура горения, состав окружающей ча- -стицы газовой среды, условия контактирования между отдельными частицами топлива, а также время пребывания частиц в зонах с определенной температурой и составом среды. Так как эти параметры могут быть в определенных пределах изменены при конструировании топочных устройств или выдержаны при эксплуатации паровых котлов, то превращение минеральной части топлива, а следовательно, и физико-химические свойства образующейся при горении топлива золы могут быть в определенных пределах управляемы. [c.5]

Проблемы определения характеристик высокотемпературной коррозии при переменной температуре металла часто встречаются при эксплуатации парового котла в переменных режимах (изме-иение нагрузки котла, параметров пара и т. д.). Резкие изменения температуры труб поверхностей нагрев,а могут происходить также из-за удаления с них золовых отложений в циклах очистки. Изме-иения температуры труб вызывают также непрерывный рост толщины золовых отложений. [c.102]

Отраслевые научно-исследовательские институты создавали новые прогрессивные конструкции судовых энергетических установок, проектировали мощные турбины и двигатели, паровые котлы с высокими параметрами, вспомогательные судовые механизмы, навигационную аппаратуру, штурманские приборы, совершенствовали технические средства связи и внедряли в серийное производство сложный и многообразный комплекс судового оборудования. [c.290]

В 1963 г. в СССР были введены в эксплуатацию уникальные паровые котлы на сверхкритические параметры пара производительностью 950 т/ч для турбоагрегатов мощностью 300 МВт. В 1967 г. пущены головные образцы котельных агрегатов на Назаровской и Славянской ГРЭС производительностью 800 и 1250 т/ч для энергоблоков 500 и 800 МВт. По единичной мощности паровых котлов и турбин Советский Союз вышел на передовые позиции мирового энергомашиностроения. [c.55]

В 1967 г. советские котлостроители создали уникальные паровые котлы на сверхкритические параметры пара производительностью 950 и 1250 т пара в час для спаривания их с турбогенераторами мощностью 500 и 800 МВт для Назаровской ГРЭС и Славянской [c.112]

Повышение параметров пара тесно связано с освоением производства конструкционных материалов, прочностных их характеристик, надежности таких ответственных элементов, как барабаны паровых котлов, проточных частей турбин, трубопроводов и т. п. [c.115]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Повышение мощности паровых котлов, турбогенераторов не может быть достигнуто простым увеличением соответствующих размеров. Оно, так же как и повышение параметров пара, требует принципиально новых технических решений. Надо, в частности, менять конструкцию электрогенератора как только его мощность начинает превосходить 200 тысяч киловатт. [c.48]

Параметры пара и паропроизводительность отечественных паровых котлов [c.38]

По мере дальнейшего повышения параметров пара в современных котлоагрегатах стала постепенно уменьшаться, а иногда и совсем исчезать роль конвективных испаряющих поверхностей нагрева, т. е. именно того элемента паровых котлов, по которому установки малой мощности классифицировались по отдельным конструктивным группам. [c.42]

Питательная вода паровых котлов с давлением до 50—60 кг/см должна отвечать следующим данным (для высоких параметров пара требования к воде повышаются) [c.352]

При ремонте барабанов котлов высокого давления следует руководствоваться Основными положениями по обследованию и технологии ремонта котлов высокого давления . Они являются обязательным руководящим материалом для электростанций, ремонтных предприятий и монтажных организаций. В Основных положениях... рассмотрены рекомендуемые способы ремонта относительно часто встречающихся повреждений металла, обнаруживаемых при обследовании барабанов паровых котлов. Если для обеспечения работы котла на номинальных параметрах требуется выполнение работ, регламентированных названными выше Основными положениями , то технология ремонта разрабатывается ремонтным предприятием и согласовывается с руководством электростанции. Если же обнаружены дефекты, не предусмотренные в Основных положениях , или требуется применение методов ремонта, не предусмотренных ими, то ремонтное предприятие раз- [c.431]

В этой свя зи интересно рассмотреть вопрос о целесообразности подогрева в контактном экономайзере только питательной воды парового котла, к которому устанавливается экономайзер. Если принять наиболее благоприятный с точки зрения использования контактного экономайзера случай, когда конденсат не возвращается, т. е. W=D, то, пользуясь приведенными выше уравнениями и с помощью /d-диаграммы, можно определить параметры дымовых газов на выходе из экономайзера [c.122]

В этой связи интересно рассмотреть вопрос о целесообразности подогрева в контактном экономайзере только питательной воды парового котла, к которому устанавливается экономайзер. Как известно, питательная вода котлов состоит из конденсата, возвращаемого от потребителей пара, и добавочной воды (обычно химически очищенной). Доля возвращаемого в котельные конденсата обычно колеблется от нуля до 80—90%, соответственно доля химически очищенной воды составляет от 100 до 20—10%. При отсутствии возврата конденсата W = D. Пользуясь приведенными выше уравнениями и с помощью / -диаграммы, можно определить параметры дымовых газов на выходе из экономайзера при подогреве в нем только питательной воды котлов [c.130]

Рассмотрим вопрос о целесообразности подогрева в контактном экономайзере только питательной воды парового котла, к которому устанавливается экономайзер. Как известно, питательная вода котлов состоит из конденсата, возвращаемого от потребителей пара, и добавочной химически очищенной воды. Возврат конденсата в котельных обычно колеблется от О до 80—90%, доля химически очищенной воды — соответственно от 100 до 10— 20%. Если принять наиболее благоприятный с точки зрения использования контактного экономайзера случай отсутствия возврата конденсата, т. е. W = D, то, пользуясь приведенными выше уравнениями, и с помощью / — с -диаграммы можно определить параметры дымовых газов на выходе из экономайзера 60° С 80 г/кг. При возврате хотя бы части конденсата эти величины будут еще выше. При таком высоком влагосодержании близком к влагосодержанию на входе в экономайзер, и сравнительно высокой температуре уходящих газов эффективность контактного экономайзера мало отличается от эффективности поверхностного. [c.262]

Способы предотвращения кислородной, углекислотной, нитритной, подшламовой и межкристаллитной коррозии металла котлов в настоящее время хорошо известны и сравнительно легко осуществимы. Борьба с трещинообра-зованием в барабанах и других элементах паровых котлов, пароводяной коррозией участков поверхности нагрева, с местными, высокими, тепловыми напряжениями под действием пара и горячей воды гораздо сложнее. Пароводяная коррозия сопровождается наводороживанием и обезуглероживанием металла. Причины этих коррозионных процессов заключаются часто в конструкции парового котла, параметрах пара, высоких теплонапряжениях, заложенных в проекте, и других причинах, трудно устраняемых в условиях эксплуатации. Персонал ТЭС при этом вынужден лишь добиваться соблюдения заданного оптимального водно-химического и теплового режимов эксплуатации оборудования и осуществлять контроль за выполнением конкретных профилактических мероприятий, появлением и развитием трещин, язв и других коррозионных повреждений и не допускать их опасного развития. [c.233]

Развитие конструкций котлов. Исто рическн развитие паровых котлов шло в направлении повышения паропроизво-дительности, параметров производимого пара (давления и температуры), надежности и безопасности в эксплуатации, увеличения экономичности (КПД) и снижения массы металлоконструкций, приходящейся на 1 т вырабатываемого пара. [c.146]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Сухой насыщенный пар с параметрами pj, tsi поступает из котла 1 в турбину 2, приводящую во вращение генератор 3. В турбине пар расширяется до давления р. , соответствующего температуре насыщения /<,2, незначительно превышающей температуру окрулоющей среды (охлаждающей воды). Полученный в результате раснп ре-ния в турбине влажный пар низкого давления поступает в конденсатор 4, где полностью конденсируется, отдавая теплоту парообразования охлаждающей воде, проходящей по трубкам конденсатора. Питательная вода из конденсатора забирается насосом 5, сжимается до давления равного давлению в паровом котле, и подается в котел. Параметры воды на входе в котел — р , Поступившая в котел вода смешивается с кипящей водой и вследствие подвода теплоты извне нагревается до температуры кипения и испаряется. [c.540]

ГНМА Барабаны паровых котлов высоких параметров пара, корпусное оборудование, работающее под давлением 450 [c.103]

Одновременно происходило увеличение мощностей агрегатов, устанавливаемых на электростанциях. После Отечественной войны широким фронтом стали внедрять турбины мощностью 100 ООО квпг и паровые котлы производительностью 230 т1ч пара. В настоящее время устанавливаются серии турбин мощностью 200 ООО кет и 300 ООО кет и первые агрегаты мощностью 500 ООО кет и 800 ООО кет. Ведется проектирование турбин и на большие мощности. Паровые котлы для них имеют производительность 940 т ч и выше. Для турбин мощностью 150—200 тыс. кет используют параметры 127 бар и 565° С. Для турбин 300 ООО кет и выше — 235 бар и 565—580° С. Вместе с тем ведутся работы по применению и более высоких параметров на одной из станций построена опытно-промышленная установка на параметры 295 бар и 650° С. [c.178]

Пример 13-2. Определить коэффициент конвективной теплоотдачи от дымовых газов к стенкам труб а трубном пучке парового котла. Обтекание пучка газами — поперечное, расположение труб—шахматное. Наружный диаметр труб d = 83 мм. относительные шаги S /(i=I,3 Sa/d—1,4, число рядов труб в направлении потока 6. Температура газов перед пучком / = 700 "С и за пучком <2 = 500°С. Средняя скорость газов в узком сечении пучка w — 8 м1сек. Физические параметры для дымовых газов среднего состава следующие [при средней температуре /ср =-=0,5( 00-f-500j =600° С] v=. = 93,6-10- ж /сек [c.168]

На нефтебазах, нефтеперекачивающих и компрессорных станциях в основном применяются паровые котлы средней и малой мощности, водогрейные котлы и котлы-утилизаторы. Паровые отопительно-производственные котлы должны удовлетворять следующим требованиям обеспечивать заданную паропроизводитель-ность и параметры пара, быть экономичными, иметь небольшие, габаритные размеры, невысокую стоимость изготовления и монтажа. Большинству этих требований удовлетворяют вертикальноцилиндрические котлы типов Ш, ШС, ВГД, ММЗ, ТМЗ, горизон-тально-водотрубные котлы типа Шухова—Берлина и вертикальноводотрубные котлы типа ДКВр, КРШ, ВВД и др. (см. гл. 18). [c.257]

Объем термоусталостных повреждений в элементах паросиловых установок возрастает в связи с длительной эксплуатацией, увеличением их мощности и переходом тепловых и энергетических о)бъектов на сверхкритичеокие параметры пара. Анализ разрушений гибов трубных систем котельных агрегатов и пароперегревателей, паропроводов, барабанов паровых котлов, короблений корпусов цилиндров паровых турбин и других деталей [1, 78] показывает, что одной из главных причин повреждений являются циклические термические напряжения, обусловленные неравномерностью температур при нестационарных режимах работы. Существенным фактором в формировании повреждений от действия циклических термических напряжений в деталях паросиловых и атомных установок следует считать коррозионное воздействие теплоносителя (2, 78]. [c.15]

Довольно значйтельнь пйтери горючих ЁйР с of-ходящими газами сажевого производства. Эти газы используются на заводах в качестве топлива для выработки пара энергетических параметров в паровых котлах со специально приспособленными для этих целей топками. [c.81]

Во второй половине 30-х годов Н. И. Вознесенским и группой его учеников и сотрудников ЦКТИ и Ленинградского металлического завода были получены важные результаты в области регулирования паровых котлов, турбин и воздуходувных машин. Всесоюзный теплотехнический институт развернул в 30-х годах большую работу в области регулирования тепловых процессов. На основе исследований регулирования паровых турбин в лаборатории паровых турбин ВТИ в 1938 г. А. В. Щегляевым было опубликовано первое советское учебное пособие по регулированию паровых турбин. В 1937—1940 гг. С. Г. Герасимовым были проведены исследования динамикп регулирования тепловых процессов, характеризуемых одним параметром. В 1939 г. важные результаты в области теории регулирования с сервомотором постоянной скорости были получены Е. Г. Дудниковым. Большие работы в области теории регулирования проводились в 30-х годах в ВЭИ. В 1932 г. было опубликовано исследование B. . Кулебакина по теории вибрационных регуляторов, позволившее значительно подвинуть теорию и практику регулирования электрических машин. Первые отечественные работы по теории следящих систем были выполнены в 1935—1936 гг. Е. К. Поповым, А. А. Булгаковым, А. Г. Иосифьяном и Д. И. Марьяновским. [c.238]

Основные параметры и паропроизводи-тельность отечественных паровых котлов согласно ГОСТ 3619-47 даны в табл. 1. [c.38]

В связи с низкими и средними параметрами генерации пара в промышленных паровых котлах использование доочищенных сточных вод в промышленной теплоэнергетике представляет собой более простую и легче реализуемую задачу по сравнению с их использованием на современных ТЭС и АЭС. Особенностью нормируемых показателей качества питательной воды промышленных паровых котлов является отсутствие ограничений на содержание азотсодержащих (NO2, NO3, NH4) и органических соединений. Однако в паре нормируется содержание свободного аммиака, не связанного с углекислотой, а допускаемое содержание связанного аммиака должно определяться по согласованию с потребителями технологического пара. Для котловой воды регламентируется солесодержание, которое определяется конструкцией сепарационных устройств. Требования к качеству добавочной воды водогрейных котлов те же, что и при подготовке добавочной воды теплосети на ТЭС (по карбонатному индексу и pH). Рассмотренные ограничения установлены для природных вод. При использовании доочищенных сточных вод необходимость изменения и ус иления схем водоподготовки должна определяться исходя из следующих технологических и санитарно-гигиенических требований [c.255]

Чтобы солесодержание в конденсате не превышало допустимых норм, подсосы забортной воды для установок с паровыми котлами давлением —30 ата должны составлять не больше —0,015%, а для установок с высокими параметрами — не больше 0,004% от количества конденсата, отводимого из конденсатора. При паровых нагрузках конденсатора меньше 100% и наличии подсосов забортной воды превышение норм по солесодернонию в конденсате неизбежно для нормализации солесодержания необходимо устранить причины, вызывающие подсосы забортной воды в конденсаторе. [c.104]

Жесткие требования к добавочной и питательной воде даже при относительно невысоких параметрах пара объясняются стремлением обеспечить надежную работу паровых котлов, исключить накипе-образование на их внутренних поверхностях, уменьшить интенсивность разрушения металла котлов и потери воды при их продувании. [c.353]

Перлитный класс — наиболее распространенный класс легированных сталей, к которому относятся низколегированные стали. Структура сталей этого класса после нормализации, т. е. охлаждения из области аустенита в спокойном воздухе, состоит из феррита и перлита. На рис. 2-3,а показана структура перлитной хромомолибденованадиевой стали 12Х1МФ, а на рис. 2-3,6 и в — соответственно структуры сталей 12Х2МФСР и 12Х2МФБ. Эти стали хорошо обрабатываются резанием. Стали, содержащие до 0,15—0,20% углерода, хорошо свариваются. Легированные стали перлитного класса в настоящее время с успехом применяют для изготовления барабанов, пароперегревателей и паропроводов паровых котлов, роторов турбин, крепежных деталей фланцевых соединений и деталей арматур],i для пара высоких параметров. [c.53]

При проведении в 1966 г. испытаний контактного экономайзера промышленной ТЭЦ изучение качества воды было главной задачей, поскольку нагретая в экономайзере вода носле обработки во встроенном декарбонизаторе подлежала использованию в качестве исходной для приготовления питательной воды паровых котлов среднего давления, что предъявляет к ее качеству достаточно высокие требования. Изучение качества воды проводилось во всех узловых точках водяного тракта на входе (1) и выходе (2) из контактной камеры, на выходе из встроенного декарбониза-тора (3), на выходе из отстойников (осветлителей) (4), на выходе из ионитных фильтров (5), на выходе из деаэратора (6). Указанная нумерация мест отбора проб принята в табл. V-9 и V-10. Кроме изучения наиболее важных и подверженных изменениям параметров были проведены полные химические анализы воды до (одна проба) и после контактного экономайзера (пять проб). Результаты приведены в табл. V-11. Прозрачность нагреваемой воды во всех точках водяного тракта оставалась неизменной (32 см). [c.133]

Как показывают опытные данные, такая связь между вмакс, 00 и Хмакс является характерной для температурных полей в топках паровых котлов при неизменной по высоте топки плотности экранирования стен топочной камеры. Воспользовавшись формулой (6-18), несложно установить также связь между текущей температурой 0 и температурой газов на выходе из топки о, отвечающую различным значениям параметра t [c.190]

На рис. 6-7 показано, как изменяется температурное поле топки, рассчитанное по формуле (6-16), в зависимости от параметра р при 4 = 1 и i = 0,1. Из графика видно, что при указанных значениях параметров А и t формула (6-16) описывает разнообразные температурные поля, наблюдаемые при сгорании топлива в топках паровых котлов, при характерных для топочных устройств значениях 0о и Хмакс, соответствующих измене- [c.198]

Из анализа температурнь х полей котельных топок и их влияния на суммарный теплообмен [Л. 9] вытекает возможность использования параметра Хмакс в качестве условной характеристики процесса горения, замыкающей систему уравнений теплового баланса и теплопередачи. Этот параметр в известной мере характеризует специфические особенности температурных полей в топках паровых котлов, связанные главным образом с конструкцией топочной камеры, расположением и конструкцией горелочных устройств. [c.201]

Приведенное аналитическое решение задачи о теплообмене в котельных топках, естественно, можно рассматривать лишь как первое приближение, базирующееся на весьма схематическом одномерном описании процесса. Однако несмотря на довольно грубые предпосылки, положенные в основу решения, оно удовлетворительно согласуется как с известными полуэмпириче-скими формулами, так и непосредственно с опытными данными по теплообмену в топках паровых котлов. Это решение в основном правильно отражает влияние главных режимных параметров топочного процесса на температуру газов, покидающих топочную камеру, и, как уже отмечалось выше, не содержит в себе никаких численных эмпирических коэффициентов. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...