Матрица скоростей

Динамическое горячее прессование. Этот процесс, относящийся к категории импульсных методов формирования и называемый за рубежом процессом формования с применением высоких скоростей и энергий, применялся первоначально для прецизионной ковки металлических слитков в изделия сложной формы. Изготовление композиционных материалов этим методом заключается в диффузионной сварке пакета предварительной заготовки, нагретого до необходимой температуры, в результате кратковременного приложения очень больших давлений. Динамическое горячее прессование предварительных заготовок может осуществляться на ковочных молотах и подобных им установках в специальных пресс-формах или в вакуумированных пакетах. Одна из таких установок, применявшаяся для изготовления композиционного материала на основе титанового сплава Ti—6% А —4%V, упрочненного волокном карбида кремния, описана в работе [223]. Эта пневмомеханическая установка динамического прессования, внешне похожая на молот, имеет значительно более высокий уровень энергии падающих частей. Пуансон в ней прикреплен к раме массой 1 т. Рама, выстреливаемая давлением газа, толкает пуансон в закрытую матрицу. Скорость падения пуансона составляет 132 [c.132]

Дифференцируя по t матрицу (26), получаем матрицу скорости звена /2 относительно /qI [c.164]

Матрица а [D, 2] называется матрицей скоростей механизма. [c.88]

Итак, после воздействия кода режима на матрицу скоростей получается матрица режима порядка dX(i +0- Используя последний столбец этой матрицы как столбец свободных членов (сое = 1), скорости вращения звеньев, отличных от (3.4), можно найти из (3.5) по формуле Крамера [14]. В частности, [c.90]

Непосредственно по Кд. с строим матрицу скоростей механизма [c.91]

Отметим, что при выполнении второго оператора алгоритма соответствующие операции можно производить не над самими матрицами скоростей, а над их условными обозначениями (как это и делалось в приведенных выше примерах). И только лишь в конце третьего оператора при подсчете определителей необходимо переходить непосредственно к матрицам. [c.94]

Так как каждая строка матрицы скоростей содержит только три ненулевых элемента (—1, ik и 1 — й), то при подсчете определителей описанный алгоритм вынужден делать много операций над нулевыми элементами, что приводит к непроизводительным расходам машинного времени. В этом и проявляется основной недостаток матрично-кодового метода, особенно усугубляющийся при увеличении числа звеньев г. [c.94]

По матрице скоростей имеем [c.97]

Однако матрицу режима можно построить не путем сокращения порядка матрицы скоростей, а наоборот. добавляя к системе уравнений дифференциалов еще соотношения (4.7) и тем самым увеличивая ее порядок до (d + a—1)Х2 = (г—1)Х2. При этом ее элементы для k l d определяются соотношением (4.6), а при d [c.164]

В качестве основы для построения структурного числа механизма, как и раньше, возьмем матрицу скоростей й [Д Z]. Очевидно, ее структурное число равно [c.168]

Учитывая, что для фактор-кода режима Ле = 4), = 3, 5 , Л-с= 2 , строим структурное число S матрицы скорости, модифицированное структурное число S и производные от S по вершинам 4 и 5 [c.170]

Естественно назвать ) матрицей скручивающих усилий Я1) — винтовой матрицей скорости, а Ж) — большой матрицей сопротивлений. Так как (К) = (К) и (Q) = (й), матрица (35Г) симметрична. Отметим, однако, что, за исключением диагональных подматриц (Кц), (К22),. .. и (йц), ( 22),. . ., отдельные подматрицы в ) сами по себе не симметричны. Поскольку скорость диссипации энергии существенно положительна, большая матрица сопротивлений положительно определена. [c.472]

Винтовая матрица скорости 472 [c.612]

На характер механизма разрушения оказывают влияние степень прижима, острота режущих кромок матрицы, скорость деформирования, характер нагрузки и другие параметры, изучение которых представляет для практики существенный интерес. [c.68]

Прессование прутков круглого сечения. В расчетах принимаем следующие допущения очаг деформации ограничивается зоной, прилегающей к матрице скорости движения точек в очаге деформации и направлены по радиусу р, т. е. = и , = О (рис. 96). [c.184]

Все рассмотренные формулы, как ранее бьшо указано, выведены для условий установившегося процесса, т. е. для стадии ламинарного течения прессуемого металла без учета некоторого повышения полного давления, вызываемого скоростными условиями в первой стадии процесса. В этой стадии (распрессовка, заполнение очка матрицы) скорости движения пресс-шайбы и перемещений элементарных объемов прессуемого металла быстро растут, до- [c.213]

Величины коэффициентов вытяжки, применяемые на практике, большей частью являются приближенными, так как не учитывают зависимости коэффициентов вытяжки от относительной толщины заготовки, радиуса закругления вытяжных кромок матрицы, скорости вытяжки и т. п. [c.118]

Для нанесения композиционных покрытий на цилиндрические поверхности предложена установка, описанная в работе [127]. Она позволяет одновременно проводить приготовление суспензий и осаждение покрытий благодаря сообщению суспензии возвратно-поступательного перемещения относительно электролизера и покрываемых изделий. Поток суспензии движется к поверхности детали, где частицы закрепляются и заращиваются матрицей. Скорость перемещения суспензии выбирают в зависимости от плотности частиц и выхода металла. Амплитуду перемещения суспензии (вверх-вниз) выбирают в зависимости от геометрии деталей. [c.261]

Матрица жесткости и матрица скоростей усилий всей системы, состоящей из М конечных элементов, получается суммированием матриц элементов. [c.155]

Рассмотрим радиальное течение при прямом выдавливании через коническую матрицу. Скорости течения, удовлетворяющие условию постоянства объема, могут быть заданы выражениями [c.102]

Постоянная к называется скоростью сдвига. Вспоминая, что тензор N имеет единичный модуль, если он удовлетворяет уравнению (5-2.1), утверждаем, что существует ортонормальный базис hfe, в котором матрица тензора N имеет вид [c.177]

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Матрица Q/f той же угловой скорости oj -,- в проекциях на оси координат системы S, может быть получена следующим образом [c.111]

Матрицу-столбец угловой скорости oj/J можно также получить с помощью матрицы перехода 7,-/ [c.111]

Матрицы-столбцы углового ускорения ejP и ej / получают дифференцированием матриц-столбцов угловых скоростей [c.111]

Чтобы определить скорость и ускорение какой-либо точки любо-] 0 звена механизма в неподвижной системе координат, следует с помощью матриц преобразования координат получить зависимости между координатами этой точки в неподвижной системе и системе, связан]10Й с данным звеном, а затем дважды продифференцировать по времени эти зависимости. [c.111]

Вспомним, что при переходе от матрицы скоростей a[D,Z] к матрице режима в первой вычеркивались все столбцы с номерами из множества Лт и складывались все столбцы с номерами из множества Ла для всех OS 0, 8, фь ф2, фо-г . Это объясняется тем, что все звенья, номера которых принадлежат одному из множеств Л , имеют одну и ту же скорость вращения, а звенья с номерами из Лт к тому же еще затор> можены. Таким образом, матрица скоростой под дей-168 [c.168]

Указанные граничные условия практически полностью охватывают те ситуации, которые могут возникнуть во всех разновидностях метода парогазовой фазы испарение-конденсация в вакууме, разложение лету-, чих соединений. Кроме того, эти граничные условия могут быть использованы и при анализе процессов окисления. При окислении рост поверхностного оксидного слоя происходит только в результате связывания кислорода атомами металла, диффундирующими через слой оксида из матрицы. Скорость поверхностной реакции завишт от концентрат атомов металла на поверхности роста оксида. При окислении рост оксидного слоя контролируются не только диффузией атомов металла, но и скоростью химической реакции на поверхности роста. Поэтому кинетика роста может и не подчиняться параболическому закону. Вид зшиси- [c.119]

Задача заключается в том, чтобы найти связь между матрицей (вязких) напряжений Р = р. Ц и матрицей скоростей деформации II дщ1дх II. Коши показал, что для любой среды, если считать недопустимыми бесконечно большие угловые [c.47]

Применяемые на практике коэффициенты вытяжки большей частью являются приближенными, так как не учитывают зависимости коэффициентов вытялски от относительной толщины заготовки, показателя анизотропии R и упрочнения п, радиуса закругления вытяжных кромок матрицы, скорости вытяжки и т. п. Кроме того, необходимо соблюиать геометрически подобие деталей и заготовок. Только при этом условии коэффициенты вытяжки будут выражать сопоставимые деформации. [c.117]

При электролизе суспензии наблюдается исправление дефектов механической подготовки основы. Сглаживающее действие частиц тем заметнее, чем больше разность твердости частиц и матрицы, скорость, угол соударения и чем меньше вязкость среды. Этот эффект наблюдается при осаждении серебра, кадмия и олова. Частицы AI2O3 при серебрении из цианидферрат-ного электролита позволяют предотвратить образование дендри-тов, что наблюдается при серебрении из чистого электролита (см. рис. 10 в работе [2]). [c.138]

При степенях обжатия, определяемых Л 1<2/5/ характер рас пределеиия скоростей истечения Vz и другие кинематические параметры существенно зависят от размеров воронки, определяемых /. Для матриц, у которых / 1/2, скорости течения и- имеют большее значение вблизи боковой поверхности воронки матрицы. Для матриц, у которых / 1/4, наоборот, скорости течения V2 больше на оси заготовки и меньше вблизи боковой поверхности воронки матрицы. Эти результаты позволяют предположить, что, очевидно, для некоторых степеней обжатия можно подобрать такие размеры воронки матрицы, скорость Г истечения через которую будет равномерна но сечению. [c.126]

Функциональная связь максимальных значений скорости распространения продольных колебаний (Урит) и поперечных в матрицах скорости Уу пород ВЛП. [c.111]

Связь максимальных значений скорости распространения продольных колебаний (Vpnm) и поперечных (Vsijm) в матрицах скорости Vij. [c.129]

Связь максимальных значений скорости распространения продольных колебаний (Vp/Vm) и поперечных (Vsijm) в матрицах скорости Цу пород СГ-3. 1 - сланцы, 2 - амфиболиты, 3 - биотитовые гнейсы (граниты). [c.146]

В условиях единичного производства может найти применение формообразование днищ энергией испаряющегося сжиженного газа (например, рлота) ло схеме "штамповка газовым пуансоном по жесткой матрице". При мгновенном превращении жку кого азота в газо-образнай в замкнутом объеме в нем можно развить давление до 800 Ша. Скорость нарастания давления при этом зависит от интенсивности его преобразования. Если распыленный жидкий азот впрыснуть в воду, то происходит мгновенное испарение азота, сопровождающееся появлением ударной волны. Работа с жвдким азотом абсолютно безопасна, а в экономическом отношении не энергоемка энергия при испарении 3 л сжиженного азота эквивалента энергии, затрачиваемой на одш ход пресса усилием 1000 кН при полной его нагрузке. [c.66]

Взрывом штампуют обычно в бассейне, наполненном водой (рис. 3.47, а). Заготовку, зажатую между матрицей и прижимом, опускают в бассейн. Полость матрицы под заготовкой вакуумируется, чтобы воздух не препятствовал плотному ее прилеганию к матрице. Заряд с детонатором подвешивают в воде над заготовкой. Взрыв образует ударную волну высокого давления, которая, достигая заготовки, вызывает ее разгон. Процесс штамповки длится тысячные долп секунды, а скорости перемещения заготовки соизмеримы со скоростями распространения пластических деформаций в металле. [c.114]

При этом производные линейных координат представляют собой соответствующие линейные скорости и ускорения (относительные). Что касается производных угловых координат, необходимо иметь з виду следующее. Еслн кинематическая пара, которой связаны звенья i и /, допускает одно угловое перемещение (вращательная или цилиндрическая пара), то первая производная этого углового параметра по времени представляет собой ooiветствуюп1ую угловую скорость, а вторая производная — угловое ускорение, Еслн же кинематическая па])а допускает несколько пезавпсимых угловых перемещений (сферическая пара), то для определения угловых скоростей н ускорений звеньев можно использовать матричные формулы. Матрица угловой скорости соФ звена j относительно звена г в проекциях на оси координат системы Sj может быть получена следующим образом [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...