Опора

Пределами интегрирования в каждом интеграле, входящем в общую, сумму, могут быть координаты точек опор, точек приложения нагрузки и нулевых точек выражения [c.96]

Все эти задачи решаются путем такого подбора масс противовесов и их положений на звеньях механизма, при котором силы инерции этих противовесов оказывают на опоры звеньев воздействия, равные и противоположные воздействиям, создаваемым силами инерции звеньев механизма. В случаях, когда силы инерции располагаются в параллельных плоскостях, перед нами предстают задачи на равновесие пространственной системы сил. [c.85]

Закрепляя в этих плоскостях противовесы таким образом, чтобы их центробежные силы инерции оказались равными, но противоположными по направлению упомянутым выше силам, мы получаем уравновешенную систему сил, которая, очевидно, не будет вызывать реакций в опорах (подшипниках) вращающегося звена. [c.85]

Si, S2 и S3 грузов Pi = 100 мм, = 100 мм, р., = 200 мм расстояния грузов от подшипника А / i = 100 мм, 1ач = 300 мм, 1аз = 400 ММ-, расстояние между опорами А и В равно L = 500 жж, угловая скорость вала (о = 20 сек . [c.92]

Пример 2. Плоский ползун / (рнс. 59, а) движется равномерно по горизонтальным направляющим 2 со скоростью = 0,5 мсе/с под воздействием горизонтальной движущей силы Яд. Определить мощность N, затрачиваемую на преодоление трения в опоре ползуна, если вертикальная сила, прижимающая ползун [c.98]

В теорию машин обычно также включается раздел теории упругих колебании в машинах. В этом разделе изучаются упругие колебания подвижных тел, составляющих механизмы, машины, колебания опор и фундаментов машин, и излагаются методы локализации колебаний и вредных шумовых эффектов. [c.18]

Рассмотрим некоторые пространственные механизмы, применяемые в технике. На рис. 2.26, а показан четырехзвенный механизм А B D выдвигающегося шасси самолета. Ползун 2 движется по неподвижной направляющей 1 и шатуном 5 передает движение опоре 4 колеса, которая поворачивается вокруг оси D неподвижного звена 1. Звенья 2 к 1 образуют поступательную пару, звенья 2 и 3 и 3 ц 4 — шаровые пары и звенья- 4 и 1 — вращательную пару. Кинематическая схема механизма показана на рис. 2.26, б. Из рассмотрения механизма видно, что звено 3 [c.47]

К первой задаче динамического анализа механизмов относится также вопрос об устранении дополнительных динамических нагрузок от сил инерции на опоры механизма соответствующим подбором масс звеньев. Этот вопрос рассматривается в теории уравновешивания масс в механизмах. [c.204]

Эта сила передается на опоры механизма и уравновешивает так называемые силы инерции первого порядка (см. 24, формулу [c.291]

Рассмотрим соотношения между моментами и силами, действующими на механизмы в целом и на отдельные его звенья. Обозначим момент на ведущем колесе 1 через момент на ведомом водиле Н — через Мн и момент на неподвижном опорном колесе 3 — через (реактивный или опорный момент). Если пренебречь потерями на трение в зубьях и опорах, можно написать уравнение мощностей для всего механизма в форме [c.319]

При выполнении схем стремятся не загружать их второстепенными деталями. Так, например, корпус кронштейна, подшипники и другие различные опоры не изображают в тех случаях, когда это не затрудняет правильного понимания изображенного устройства. [c.303]

Соединение стержня с неподвижной опорой а —шарнирное (с движением в плоскости чертежа), б — шаровым шарниром. Опора для стержня подвижная (в) [c.309]

На чертеже шаровой регулируемой опоры (рис. 194, а) указан способ получения неразъемного соединения — обжатие. Посредством обжатия (закатки) детали J для удерживания шарика 2 группа из трех деталей образует сборочную единицу. [c.235]

Приводные механизмы поршневых насосов принято разделять па собственно кривошипные (см. рис. 3.1) и кулачковые (рис. 3.3, а). В последних поршень 2 упирается во вращающийся кулачок-эксцентрик 3 через ролик или, как показано на рисунке, шарнирную опору сколь кения — башмак 5. [c.277]

На рис. 3.28 приведена конструкция гидромотора шестикратного действия с одиннадцатью поршнями. Четное число кратности действия позволяет устранить радиальные силы давления блока цилиндров 4 на подшипники 7 и 12. Поршни 3 опираются на статор 1 роликами с опорами качения 2, а боковые силы передаются блоку цилиндров ползунами 6, [c.315]

Ротор гироскопа, вращающийся с постоянной угловой скоростью 01 = 2000 секГ , имеет неуравновешенность, оцениваемую величиной тр = 2,0 гсм. Определить реакции в опорах вала ротора гироскопа от его инерционной нагрузки (силы инерции). Опоры расположены симметрично относительно ротора гироскопа. [c.84]

М5. Горизонтальный вал, вращающийся со скоростью п = = (lOOO об/мин, нагружен двумя равными параллельными радналь-ныли силами Р, которые равны Р == 300 н. Коэффициент трения между цапфами вала и подшипниками / = 0,08, диаметр цапф равен d = 60 мм. Определить мощность N, затрачиваемую на преодоление трения в опорах вала. [c.101]

Если опорные поверхности направляющих 1 (рис. 11.13) считать упругими, то давление на эти поверхности будет распределяться по сложному закону, определяемому внешними нагрузками и упругими свойствами ползуна и поверхностей направляющих. Точное решение такой задачи представляет значительные трудности, а потому примем некоторые упрощающие предположения. Так как между ползуном и направляющими всегда имеется производственный зазор, то под действием приложеиных к ползуну сил ползун может или прижиматься к левой AD или к правой ЕВ поверхности направляющих, или перекашиваться так, как это схематично показано на рис. 11.13. В первом случае сила трения может быть определена по формуле (11,8). Во втором случае реакции опор надо считать приложенными в точках Л и В или D и Е (рис. 11.13). [c.222]

В рассматриваемых примерах силового расчета механизмов мы предполагали все силы, действующие на каждое звено, расположенными в одной плоскости. В действительности силы лежат в различных плоскостях, что ясно видно на примере зубчатых механизмов, показанных на рис. 13.21, а или на рис. 13.22, а. Расположение действительных опор и их конструкции на этих рисунках не показаны. При расчете реальных конструкций, о чем было сказано выше, необходимо учитывать конструктив1 ое оформление как промежуточных кинематических пар, так и опор. Соответственно должна составляться и расчетная схема элементов механизма. Например, нами были определены силы / г-з. F-n и / /.у, действующие на колеса 2 н 2 (рис. 13.21, г). Все эти силы расположены в трех параллельных плоскостях. Сила р2>ъ расположена в плоскости колеса 2, сила F i — в плоскости колеса 2 и сила F-ifj — в плоскости, перпендикулярной к оси колес 2 и 2. Опоры оси колес 2 а 2 могут быть конструктивно выполнены различным образом в зависимости от требований прочности, надежности, габаритов конструкции, условий сборки и т. д. [c.275]

При различных исходных заданиях можно получить различные схемы уравнонешивания и получить положение точки 5 — центра масс механизма — в любом месте прямой AD или на ее продолжении, как это показано на рис. 13.33. При всех трех положениях центров масс Sj, и S3 механизм будет уравновешен, но для положений S2 и S3, когда центр масс S находится вне отрезка AD, прот1 Вовесы должны быть расположены на больших расстояниях от шарниров, что конструктивно неудобно. Кроме того, расиоло-жепие общего центра масс S за точками А ц D дает неравномерное распределение сил веса на опоры и невыгодно с точки зрения устойчивости механизма. Поэтому надо считать, что наиболее рациональным является расположение центра масс механизма между точками Л и D. В каждом конкретном случае это расположение может быть задано в зависимости от поставленных конструктивных требований. [c.288]

Наиболее распространенным возбудителем колебаний является дебалансный возбудитель. Устройс1во простейшего деба-лансного вибратора показано на рис. 13.46, а. Неуравновешенная масса т вращается около оси А с угловой скоростью ш и развивает центробежную силу инерции равную = mpm , где р — расстояние центра массы m от оси А. Сила инерции дебаланса через опору А передается массе М, с которой обычно и связывается рабочий орган вибромашины, взаимодействующий с обрабатываемой средой. [c.300]

Переносим все заданные силы, деГ1ствующне в рассматриваемый момент времени на звенья механизма, в том числе и силы инерции, в одноименные точки повернутого плана скоростей, не изменяя при этом величины и направления этих сил, и составляем далее уравнение моментов (17.15) всех перенесенных сил относительно полюса плана скоростей, т. е. рассматриваем план скоростей как некоторый рычаг с опорой в полюсе плана скоростей, находящийся под действием всех рассматриваемых сил в рав1ю-весии. Подобная геометрическая интерпретация принципа возможных перемещений представляет значительные удобства для решения многих задач динамики механизмов. Метод этот получил название метода Жуковского по имени ученого, которым он был предложен, а рычаг, которым пользуются в этом методе, назван рычагом Жуковского. [c.329]

Сообрам<ения динамического характера заключаются во многих требованиях, пз которых можно упомянуть следующие необходимо стремиться к тому, чтобы н[ н постоянной мощности, передаваемой зубчатым механ1 змом, давления иа зубья и опоры механизма были постоянными по величине и направлению, далее, чтобы зубья имели форму, обеспечнваюн ую наибольшую их прочность. и, наконец, изиос зубьев дол,жен б1.1ть минимальным. [c.428]

На чертеже шароЕой регулируемой опоры (рис. 208, а) указан способ неразъемного соединения — обжатия. Посредством обжатия (закатки) детали 1 для удержания шарика 2 группа из трех деталей образует сборочную единицу. [c.276]

ДКВР (рис. 18.8) — двухбарабанные котлы с естественной циркуляцией и экранированной топочной камерой. Бара-(>аны расположены вдоль оси котла, между ними размещен коридорный пучок кипятильных труб. Движение топочных газов — горизонтальное с поперечным омыванием труб и поворотами. Повороты топочных газов обеспечиваются установкой перегородок, первая из которых выполнена из шамотного кирпича, вторая — из чугуна. Боковые экранные тру-()ы верхними концами закреплены в верхнем барабане, нижние концы экранных -руб приварены к нижним коллекторам. Передние опускные трубы, расположенные в обмуровке, являются также дополнительной опорой верхнего барабана. Пароперегреватель, если он имеется, размещается вместо части труб кипя-"ильного пучка (обычно первого газохо-/1,а). Вход пара в пароперегреватель — непосредственно из барабана, выход — [c.155]

Внешняя коррозия поверхностей нагрева зависит от состава продуктов горения и температуры обогреваемых труб. Оксиды ванадия, содержащиеся в золе мазута, воздействуя на элементы котла при температуре металла 680 °С и выше (подвески поверхностей нагрева, их опоры и др.), вызываю- в ы-сокотемпературную коррозию. Этому виду коррозии прежде всего подвержены стали аустенитного классе. Н и-зкотемпературная коррозия вызывается серной кислотой, пары которой образуются при соединении SO3 (получающегося при сжигании сернистого топлива наряду с SOj) с водяными парами и конденсируются при относительно высокой температуре газов (100—140 °С в зависимости от их содержания в уходящих газах). [c.161]

Курс теоретической механики Ч.1 (1977) -- [ c.0 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.209 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.256 ]

Погрузочно-разгрузочные машины на железнодорожном транспорте Издание 3 (1986) -- [ c.0 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) -- [ c.12 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...