Особенности сжигания газообразного топлива

Особенности сжигания газообразного топлива [c.166]

При сжигании газообразного топлива приходная часть теплового баланса складывается из тех же составляющих с той особенностью, что низшая теплота сгорания относится к сухому топливу, т. е. к величине QS. [c.302]

В СВЯЗИ С широким развитием разработки природных газов в СССР, а также рациональным использованием твёрдых сортов топлива при их газификации система сжигания газообразного топлива в термических печах непрерывно улучшается. Наиболее совершенными являются системы поверхностного и диффузионного сжигания. Поверхностное сжигание обеспечивает получение максимально возможных температур в малом объёме камеры сжигания, особенно при применении катализаторов (активированный шамот, дунит и т. п.). Применение современных керамических горелок поверхностного сжигания позволяет получать тепловое напряжение до 400,0 млн. ккал м и температуры свыше 1600° С. Диффузионное сжигание даёт возможность применять радиационные трубчатые нагреватели, получившие широкое распространение в печах для светлого отжига, светлой закалки и газовой цементации. [c.586]

Для варианта сохранения слоевых топочных устройств широкое применение получили схемы с подовыми и с вертикально-щелевыми горелка-м и. Преимуществом подовых горелок являются простота устройства, дешевизна, надежность и бесшумность работы, возможность перевода слоевых топок на сжигание газообразного топлива без значительных переделок. Подовые горелки обеспечивают равномерное поле температур в горизонтальном сечении топки и более низкую температуру стенок футеровки. Эти особенности подовых (щелевых) горелок позволяют удобно применять их не только для небольших котлов, но и для более крупных, паропроизводительностью до 35 т/ч. Горелки работают на газе среднего давления с принудительной подачей воздуха. Давление воздуха перед горелкой 60— 100 мм вод. ст. При коэффициенте избытка воздуха ат = = 1,15 обеспечивается устойчивое сжигание газа без существенных потерь qs- [c.118]

При установке одного центрального двухсветного экрана в топке котла с размером основания более 4 х 4 л, т. е. при разделении топки на отсеки шириной 2ми более, и при сжигании газообразного топлива можно применять как подовые, так и турбулентные газовые и газомазутные горелки. В случае, когда топка разбивается на отсеки шириной 1,5 м и меньше, особенно при установке ряда двухсветных экранов и разбивке топки на узкие секции шириной менее 1,0 м, более целесообразно применять щелевые подовые горелки, обеспечивающие хорошее качество горения даже при расстоянии между двухсветным и боковым экранами до 500 мм. [c.103]

Особенно большое различие между объемом необходимого для горения воздуха и объемом образующихся продуктов горения имеется при сжигании газообразного топлива с высоким содержанием азота и двуокиси углерода, переходящих в дымовые газы и значительно увеличивающих их объем. Так, объем воздуха, необходимый для сжигания доменного газа, содержащего около 70% азота и двуокиси углерода, составляет лишь примерно 50% по отношению к объему продуктов горения, образующихся при сжигании доменного газа в стехиометрическом количестве воздуха. [c.110]

Особенность сжигания газа с высокой и низкой теплотой сгорания. Топки для сжигания газообразного топлива. [c.516]

При сжигании газообразного топлива приходная часть теплового баланса котельного агрегата складывается из тех же составляющих, что в предыдущих случаях, с той особенностью, что низшая теплота сгорания топлива относится к сухому топливу, т. е. к величине Q Расходная часть теплового баланса при сжигании газообразного топлива складывается из тех же составляющих, что и расходная часть теплового баланса при сжигании жидкого топлива. [c.382]

Работа котельных установок с котлами названных типов легко поддается автоматизации, особенно при сжигании жидкого и газообразного топлива. Коэффициент полезного действия рассматриваемых котельных установок при наличии в агрегате низкотемпературных поверхностей нагрева может при сжигании жидкого и газообразного топлива достигать 0,9. При сжигании бурых и пламенных каменных углей максимально достижимые значения к.п.д. снижаются до 0,8—0,85, а при сжигании антрацитов — даже до 0,7 из-за довольно высоких значений потери тепла от механической неполноты сгорания. [c.288]

Величина q в зависимости от паропроизводительности котельного агрегата, температуры отходящих газов, рода сжигаемого топлива и способа его сжигания может колебаться в пределах от 70—80 до 91 — 94%. Первые цифры относятся к агрегатам небольшой производительности со слоевыми топками, вторые — к крупным агрегатам с камерными топками. Особенно высокими оказываются величины qi для котлов, работающих на жидком и газообразном топливе. [c.304]

Воздушный баланс помещений котельных, снабжаемых газообразным топливом, рассчитывается исходя из условия, что основной производственной вредностью является выделение избыточного тепла. Считается, что при нормально организованной эксплуатации газового оборудования котельной утечки газа в помещении котельной ничтожны и их можно не учитывать при расчете воздухообмена. Особенностью режима вентиляции котельной является также организация притока воздуха в количестве, достаточном для сжигания газа, причем общий воздухообмен в котельной должен быть не менее трехкратного. [c.148]

Изменения теплотворной способности топлива и объема продуктов горения особенно значительны при сжигании некоторых видов газообразного топлива, представляющих собой смеси двух или нескольких технических газов. В соответствии с этим при сжигании некоторых видов топлива потери тепла вследствие химической неполноты горения проще подсчитывать исходя не из теплотворной способности топлива, а из величины, испытывающей гораздо меньшие колебания, а именно из теплотворной способности топлива, отнесенной к 1 нм сухих продуктов горения, образующихся при сжигании топлива в теоретических условиях, т. е. при полноте горения без избытка воздуха. В этом случае подсчет ведется по формуле [c.150]

Обслуживание установок, работающих на газообразном топливе, в силу его специфических особенностей, требует от персонала как знания свойств горючих газов и особенностей их сжигания, так и четких продуманных действий при обращении с оборудованием. [c.7]

Скорость и полнота сгорания газообразного топлива, длина факела и температура его пламени практически зависят от скорости и качества перемешивания газа с воздухом. Чем полнее происходит перемешивание, тем быстрее и лучше будет сгорать газ, короче будет факел и выше температура пламени. Особенно велико значение перемешивания для природных газов, которые имеют меньшую скорость горения (о чем подробнее будет сказано ниже) и требуют для своего сгорания наибольшего количества воздуха по сравнению с большинством искусственных газов (см. раздел — Количество воздуха, необходимое для горения газов). Поэтому при сжигании природных газов необходимо обратить внимание на создание наилучших условий перемешивания газа с воздухом в горелках и топках, независимо от способа их сжигания. [c.134]

В факельных топках топливо сгорает во взвешенном состоянии, т. е. в объеме топочной камеры. Сжигание твердого, жидкого и газообразного топлива в факельных топках имеет свои особенности. В принципе факельный способ сжигания [c.67]

В камерной кузнечной печи (фиг. 211) наибольшее количество тепла (до 60%) теряется с отходящими газообразными продуктами горения. Это обусловливается тем, что газообразные продукты горения покидают печь с высокой температурой (до 1200 ). Потерю тепла с отходящими газами можно снизить за счет уменьшения их объема и температуры. Первое достигается улучшением процесса горения, а второе — использованием тепла отходящих продуктов горения на подогрев воздуха и газообразного топлива. При этом не только уменьшается расход топлива, но повышается и температура горения. Подогрев воздуха особенно необходим при сжигании малоценных топлив. Подогрев воздуха в пределах 200—400° при температуре отходящих газов 1200° дает экономию топлива от 12 до 22%. [c.376]

Большинство печей для варки стекла работает на газообразном топливе — природном или генераторном, а также на смешанном газе. Это объясняется строгими требованиями, не допускающими загрязнения стекломассы и керамических изделий невыгоревшими остатками топлива, а также соблюдением требуемой равномерности нагрева, поддержанием заданного химического состава печной атмосферы и нужного температурного уровня. Последний значительно повышается и стабилизируется за счет регенерации тепла отходящих газов для подогрева воздуха. Таким образом, характерными особенностями сжигания топлива в данных печах являются рассредоточенный по длине высокотемпературной зоны подвод тепла и постоянный по времени режим (тепловой и температурный). [c.279]

При сжигании жидкого и газообразного топлива регулирование имеет свои особенности сервомотор подачи топлива 9 воздействует непосредственно на дроссельную заслонку, расположенную в трубопроводе, подающем мазут или газ [c.179]

Осуществление описанной схемы регулирования определяется особенностями процесса горения топлива. Наиболее просто осуществляется автоматическое регулирование горения жидких и газообразных топлив, наиболее сложно — регулирование в случае использования твердых топлив, в особенности при слоевом их сжигании. [c.175]

В факельных топках топливо сгорает во взвешенном состоянии, т. е. в объеме топочной камеры. Сжигание твердого, жидкого и газообразного топлива в факельных топках имеет свои особенности. В принципе факельный способ сжигания твердого топлива имеет ряд преимуществ перед слоевым. Факельные топки для твердого топлива, часто называемые пылеугольными, работают с низкими коэффициентами избытка воздуха, могут практически иметь любую мощность, позволяют сжигать самые разнообразные по качеству топлива (с высокой влажностью, зольностью и несортированные), обеспечивают поточность процесса горения, его полную механизацию и автоматизацию. Недостатками пылеугольных топок являются расход электроэнергии на пылеприготовление, значительный унос золы продуктами сгорания, неустойчивость работы при пониженных нагрузках котлоагрегата (менее 60% номинальной). [c.69]

Для современных котельных агрегатов величина д в зависимости от паропроизводительности котельного агрегата, температуры отходящих газов, рода сжигаемого топлива и способа его сжигания может колебаться в очень широких пределах— от 76—80 до 91—94%. Первые цифры относятся к котельным агрегатам небольшой производительности, в которых сжигается твердое топливо в слоевых топках, вторые цифры — к крупным котельным агрегатам с камерными топками. Особенно высокими оказываются величины д для котельных агрегатов, работающих на жидком и газообразном топливе. [c.384]

Применительно к сжиганию жидкого или газообразного топлива задача нахождения технического минимума нагрузки, помимо отмеченного выше, связана с низкотемпературной коррозией хвостовых поверхностей нагрева. Количество и сочетание работающих горелок проверяется с учетом конструктивных особенностей котлоагрегата. При переходе на новое число газовых горелок давление газа задается из соотношения Рг=Р1 ( 1/ 2) где Рг и Р2 — давление газа соответственно при режимах, отвечающих первому щ и второму 2 числу работающих горелок. [c.48]

Особенно многообещающи преимущества блока котел — турбина с газотурбинным наддувом при применении жидких и газообразных топлив, что освобождает станцию от складов угля, от завода для подготовки топлива к сжиганию (сушка, размол), от сложных питательных агрегатов и фильтров для тонкой очистки газов от золы. [c.82]

Как показали эмопериментальные исследования [Л. 293, 294, 440], изменение интенсивности конвективного теплообмена по длине канала при турбулентном движении существенно зависит от условий входа жидкости в канал. Вход у всех четырех цилиндрических каналов различного диаметра, используемых в настоящем исследова-нш, не был плавным. По своей геометрии он приближался к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой сгорания и экспериментальным участком (рис. 16-4) имел ступенчатую футеровку из хромомагнезитовых кирпичей. Кроме того, на развитие теплообмена по длине канала влияли геометрические особенности камеры сгорания и сам процесс сжигания газообразного топлива. С целью определения закономерностей изменения конвективного теплообмена по длине канала было [c.433]

Вход исследованных экспериментальных каналов не был плавным. Он был ближе к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой торения и рабочим участком (фиг. 1) имел ступенчатую футеровку хромомагнезитовыми кирпичами. Особенности на развитие теплооб.мена по длине канала накладывали геометрия камеры горения и процесс сжигания газообразного топлива. Испытания по изучению конвективного теплообмена при продувке каналов диаметром 100 и 400 мм горячим воздухом отличались большими погрешностями в связи с малыми значениями получаемых при этом тепловых потоков. Поэтому для оценки е были привлечены опыты других авторов, известные из литературы и полученные при испытании каналов с различными условиями входа. Из них наиболее близкими к нашим были условия, имевшие место в опытах Грасса (19], в которых исследовался конвективный теплообмен при движении воздуха в канале с постоянной температурой стенки при различных условиях входа. Наши опыты с воздушной продувкой также были использованы при этом анализе. На -графике (фиг. 3) приведены значения к в функции а по данным (различных авторов. Эти графики показывают, что чем больше турбулизирован поток на входе, тем более интенсивен теплообмен на начальном участке. Опыты Грасса с каналами при внезапном сужении на входе, близкие по конфигурации к каналам в наших опытах, расположены в середине графика. К этим опытам близка одна из серий наших испытаний цри воздушной продувке. Ориентируясь на эти данные, для оценки бк принята зависимость [c.145]

Ряд особенностей, свойственных СПГГ, могут облегчить его перевод нз газ. Так, например, потери газа, неизбежные в двухтактном двигателе с прямоточной продувкой и внешним смесеобразованием, могут быть значительно уменьшены с помощью камеры дожигания, расположенной перед газовой турбиной. Возможность столь простого решения проблемы эффективного сжигания газообразного топлива по двухтактному циклу возникает благодаря специфике рабочего процесса комбинированной установки. [c.282]

Как видно из рис. 2-17—2-19, при прочих равных условиях возможная выработка тепла в котле-утилизаторе увеличивается с увеличением температуры уходящих газов и влажности сырьевой смеси. Возможная выработка тепла в котле-утилизаторе за счет тепла уходящих газов при изменении температуры уходящих газов от 350 до 550°С и влажности от 15 до 45% изменяется в среднем от 0,4 до 2,5 ГДж/т клинкера. Причем для шихты с большой влажностью возмолсная выработка тепла при применении жидкого и газообразного топлива выше, чем при сжигании твердого топлива (при прочих равных условиях). Удельный расход жидкого и газообразного топлива также выше, чем удельный расход твердого топлива (рис. 2-19). Меньший расход твердого топлива, особенно при мокром способе производства цементного клинкера, объясняется тем, что минеральная часть твердого топлива принимает непосредственное участие в формировании клинкера. При этом расход шихты на единицу тепла твердого топлива оказывается меньше, чем для жидкого и газообразного. Так как при обжиге цементного клинкера тепло затрачивается на испарение влаги шихты, то с увеличением влажности шихты разность между удельным расходом твердого и жидкого топлива увеличивается. [c.103]

Для значительного количества котлов промышленной энергетики используют в качесстве топхшва мазут, а также природный, коксовый, доменный и генераторный ri , сжигание которых имеет свои специфические особенности. В остальном сжигание жидкого и газообразного топлива проводится раздельно, а совместное сжигание допускается только при подаче этих топлив в топочную камеру через раздельные горелки. [c.20]

Практика сжигания жидкого топлива в псевдоожи-женных слоях, так же как газообразного, значительно опередила развитие детальных исследований. Имеющиеся, хотя и не многочисленные, литературные данные [Л. 147, 233, 371, 604, 638] позволяют утверждать, что сжигание жидких топлив в установках с нсевдоожижен-ным слоем целесообразно производить в самом слое, а не в выносных топках, и оно может быть легко организовано, особенно при грубодисперсном материале. [c.153]

В период эксплуатации ПГУ с ВПГ-120 на газообразном топливе не было выявлено повреждений оборудования, связанных с особенностями ВПГ — процессом сжигания топлива под наддувом, большими скоростями газов и режимами совместной работы газовой турбины и парогенератора. Было семь случаев течи экономайзера I ступени и одиннадцать случаев течи экономайзера II ступени из-за некачественной заводской сварки. Большинство аварийных отключений ПГУ вызывалось неполадками в типовом оборудовании — дефектами изготовления и монтажа, ненала- [c.165]

При сжигании твердого топлива с высоким содержанием летучих веществ, жидкого топлива и в особенности газообразного топлива с высоким содержанием метана необходимо считаться с возможностью содержания в продуктах неполного горения, наряду с окисью углерода также водорода и метана. Более того, при сжигании природных, нефтепромысловых, нефтезаводских и смешанных газов с высоким содержанием метана потери тепла вследствие химической неполноты горения ипогда в большей степени обусловливаются содержанием в продуктах горения водорода и метана, чем окиси углерода. [c.152]

Газ — наиболее взрывоопасное топливо из используемых в котельных установках. Поэтому при эксплуатации котельных установок, сжигающих газообразное топливо, особенно важно соблюдать все необходимые указания по обеспечению взрывобезопасной работы оборудования. Основные требования по взрывобезопасному сжиганию газа в паровых и водогрейных котлах сформулированы в [17.4]. Однако наиболее полным директивным документом, обязательным для всех организацйй, проектирующих, строящих и эксплуатирующих газовое хозяйство, является [17.1]. [c.93]

Для предупреждения указанных процессов важное значение кроме обеспечения чистоты внутренней поверхности имеет устранение тепловой разверки, обусловливающей п[дравлнческую разверну, голодный режим питания отдельных экранных труб и низкую массовую скорость среды в таких трубах. Это особенно важно в условиях совместного сжигания в топках котлов АШ с мазутом или природным газом и периодического перевода котлов, например при низких нагрузках, только на жидкое или газообразное топливо. При этом оплавление шлака и износ зажигательного пояса происходят неравномерно, не затрагивая, как правило, углов топки. В результате со временем тепловосприятие экранов до уровня ошиповки в зонах с нарушенным зажигательным поясом повышается, а в угловых, близких к ним и других трубах с сохранившимся покрытием снижается. Преимущественно такие трубы с пониженным циркуляционным напором подвержены на участке газового пережима хрупким разрушениям из-за совместного протекания коррозионных и термоусталостных процессов. При необходимости замены в зоне зажигательного пояса одной или нескольких экранных труб не следует вместо них устанавливать трубы без ошиповки или ошипованные, но без последующей набивки огнеупорной массы. В противном случае равномерность распределения воды в экранной панели ухудшается, трубы без покрытия работают при повышенных, а с покрытием [c.97]

Если наибольшее значение в общей сумме времени, необходимого для завершения процесса гарения, меют первая и вторая составляющие, то реакция горения протекает в так называемой кинетической области. Горелки, осуществляющие сжигание газа в этой области, получили название беспламен-н ы X. В случае преобладания в общем значении времени реакции третьей составляющей горение развивается в диффузионной области. Такой процесс горения происходит, как правило, в горелках диффузионного типа. И, наконец, когда процесс горения зависит от трех слагаемых, сжигание горючих компонентов газообразного топлива происходит в смешанной области. В этом случае процесс горения осуществляется горелками эжекционно го типа. Рассмотрим особенности сжигания газа в вышеупомянутых типах горелок, исходя из специфических условий работы газовых отопительных печей. [c.16]

Коэффициент избытка воздуха всегда больше единицы (а 1,14-1,5) и зависит от opra сжигаемого топлива, способа его сжигания, а также конструктивных особенностей топочного устройства. При сжигании жидкого и газообразного топлива коэффициент имеет [c.31]

При сжигании газообразных топлив в атмосферу поступают, кроме оксидов углерода и азота, и продукты неполного сгорания (метан, соединения, содержащие свинец, ванадий). Сжигание мазута сопровождается выбросом оксида азота, диоксида и триоксида серы (особенно при сгорании сернистых мазутов), соединений ванадия и продуктов неполного сгорания. Иногда в атмосферу выбрасывается некоторое количество копоти. При сжигании твердого топлива выбросы представляют собой смесь оксидов азота, углерода, диоксида и триоксида серы, газов фтористых соединений и продуктов неполного сгорания топлива. Кроме того, в атмосферу поступает значительное количество летучей золы с частицами несгоревшего топлива. При сгорании практически всех топлив в атмосферу поступает некоторое (обычно малое) количество формальдегида и бензопирена. [c.541]

Значительная экономия труда и времени может быть достигнута, если использовать упрощенный метод теплотехнических расчетов, предложенный М. Б. Равичем [87, 88]. Этот метод получил значительное распространение, в особенности при сжигании жидкого и газообразного топлива. Он основан яе на таких сильно изменяющихся величинах, как теплота сгорания топлива и его состав, а на обобщенных характеристиках, иопытывающих значительно менышие колебания при изменении элементарного состава горючей массы топлива, а также его зольности и влажности. Такими характе-ристи ка1ии являются [c.265]

Вентиляторное дутье применяют в зависимости от рода сжигаемого топлива, конструкции топкн и величины теплового напряжения. Статическое давление в воздухоподводящнх устройствах должно быть в среднем 60—80 мм вод. ст. прн сжигании твердых топлив и достнгать значительно больших значений —до 300 мм вод. ст. — при сжигании газообразных и особенно жидких топлив. [c.135]

При сжигании жидкого и газообразного топлива регулирование имеет свои особенности сервомотор 13 подачи топлива воздействует непосредственно на дроссельную заслонку, расположенную в трубопроводе, подающем мазут или газ автоматическая защита котла выполняется перекрытием соленоидного клапана на мазуто-1ГЛИ газопроводе. Клапан необходимо перекрывать при давлении в котле выше допустимого, уменьшении разрежения в топке ниже допустимого, снижении яркости или затухании пламени, упуске воды или перешике котла. [c.216]

Проблемам обеспечения пх>лноты горения топлива без потерь теплоты от химического и механического недожога при низких коэффициентах избытка воздуха, а также регулированию топочных процессов уделяется большое внимание. В этом направлении уже многое сделано. Решены вопросы, связанные с созданием рациональных конструкций горелочных устройств и организацией топочных процессов. В настоящее время разрабатываются схемы высокофорсированных топочных процессов и устройств, которые позволят обеспечить наиболее полное сжигание газообразного и жидкого топлив при высоких тепловых напряжениях и соотношении воздуха и топлива, близком к теоретическому. При сжигании твердого топлива эта задача становится еще более сложной в связи с особенностями организации как факельного топочного процесса, так и самого процесса горения. [c.397]

Этот путь используется в факельных (камерных) топках, в которые тонко размолотая горючая пыль вдувается через горелки вместе с необходимым для горения воздухом (см. рис. 17.8,6) аналогично тому, как сжигаются газообразные или жидкие топлива. Таким образом, камернБ1е топки пригодны для сжигания любых топлив, что является большим их преимуществом перед слоевыми. Второе преимущество — возможность создания топки на любую практически сколь угодно большую мощность. Поэтому камерные топки занимают сейчас в энергетике домшгирующее положение. В то же время пыль не удается устойчиво сжигать в маленьких топках, особенно при переменных режимах работы, поэтому нылеугольные топки с тепловой мощностью менее 20 МВт не делают. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...