Коэффициент для отводов

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

Коэффициенты сопротивления для отводов с поворотом по радиусу R на угол а = 90 [c.89]

Отводы (рис. 26, б). Значения коэффициентов сопротивления для отводов двух видов шероховатости и ш) помещены в табл. 8. Они справедливы при повороте потока отводом на угол а = 90°. Если отвод поворачивает поток на угол а =j= 90 , то данные табл. 8 следует умножить на коэффициент т [c.90]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

Местные сопротивления при движении воды сквозь литые отводы, всасывающие, тарельчатые и обратные клапаны могут быть рассчитаны по данным таблицы 5. Коэффициент С для отводов зависит, вообще говоря, от отношения радиуса р кривизны его оси 7 в. с. Яблонский [c.193]

Величина пов существенно зависит от формы поперечного сечения. По данным Г. А. Абрамовича 9] для прямоугольного сечения с соотношением сторон а х Ь = 2,5 х 1 (большая сторона параллельна оси поворота) коэффициент сопротивления отвода уменьшается в 2,5 раза по сравнению с круглым отводом. Это объясняется уменьшением интенсивности парного вихря , т. е. поперечной циркуляции (рис. 106). [c.204]

Цапфа будет работать нормально, если выделяемая теплота (количество которой зависит от удельного давления и скорости вращения цапфы) будет своевременно отводиться в окружающую среду. Основной характеристикой нормально работающей цапфы является произведение допускаемого удельного давления на скорость ее вращения pv], получившее название условного коэффициента. Значения этого коэффициента для различных машин приводятся в справочной технической литературе. [c.398]

Политетрафторэтилен применяют при умеренных нагрузках прежде всего из-за небольшого коэффициента сухого трения. Благодаря малой шероховатости поверхности применяют полиамиды (в основном нейлон). Принимая во внимание относительно высокую стоимость политетрафторэтилена и полиамидов, их применяют в виде тонкой футеровки. Превосходными качествами обладают пленки этих материалов, нанесенные на пористые материалы (например, спеченную бронзу), поверхность которых насыщают или покрывают обливанием или напылением. Полученная таким способом тонкая пленка полимерного материала (выполняющая, собственно, основную роль смазкн) может работать при относительно больших давлениях и меньше подвержена деформациям. В результате небольшой толщины пленки создаются также более благоприятные условия для отвода тепла. Наилучшие условия трения нейлона получают при его совместной работе с латунью, бронзой, а также сталью. Износостойкие свойства нейлона можно улучшить добавкой в него графита. [c.217]

Сопротивление отводов с малым радиусом закругления и сопротивление колен можно уменьшить установкой направляющих перегородок, руководствуясь схемами на фиг. 2-23Д в, г и табл. 2-20, в которой указаны коэффициенты сопротивления для отводов с различным отноше-f [c.103]

Величина снимаемых тепловых элементов зависит также и от рационального конструктивного решения самих тепловыделяющих элементов и активной зоны реактора. Одна из перспективных конструкций тепловыделяющих элементов высокотемпературного ядерно го реактора, работающего на тепловых нейтронах, уже упомянута выше. Тепловыделяющие и одновременно замедляющие элементы выполняются в виде шаров, образующих при засыпке в активную зону реактора слой шаровой насадки. Шаровая насадка имеет сильно развитую поверхность теплообмена и боль-щие коэффициенты теплоотдачи. Отвод тепла от активной зоны реактора можно осуществить, пропуская сквозь слой шаровой насадки теплоноситель со скоростью, достаточной для поддержания безопасной рабочей температуры шаров. В качестве теплоносителя можно применить газ (парогазовую смесь), находящийся под высоким давлением. [c.68]

Автором [8] исследовалось распределение температур в период пуска при наличии градиента давления в потоке. Последнее имеет место, например, для подшипников грузоподъемных машин. Причем линейного распределения скоростей н поперечном сечении потока не получилось. Оказалось, что даже при небольшом градиенте давления коэффициент теплопередачи существенно меняется. Теплоотдача с валом значительно больше, чем с вкладышами поэтому указанное выше охлаждение вкладыша неэффективно для отвода теплоты трения. [c.200]

При равных условиях (одинаковом отводе тепла) охладители типа жидкость — жидкость более компактны, чем охладители типа жидкость — газ, благодаря более высоким коэффициентам теплопередачи на холодной стороне. Коэффициент теплопередачи жидкости выше такого же коэффициента для газа в 1000 раз. [c.93]

При ламинарном течении значения коэффициентов сопротивления тройников существенно зависят от относительной длины прямого входного участка /q/Dq, возрастая с увеличением этой длины в пределах стабилизации профиля скорости, как это имеет место и для отводов (см. шестой раздел) [7-8, 7-9]. [c.338]

Коэффициенты для плавных колен (отводов) трубопроводов [c.80]

При равных условиях (одинаковом отводе тепла) охладители типа жидкость — жидкость и охладители — испарители более компактны, чем охладители типа жидкость — газ, благодаря более высоким коэффициентам теплопередачи на холодной стороне (коэффициент теплопередачи жидкости выше такого же коэффициента для газов в 1000 раз), Опыт показывает что при температуре воды на входе в охладитель 15° С и на выходе s 60°G каждый литр воды уносит 50 кшл тепла. Следовательно, расход воды на каждую лошадиную силу теряемой мощности составляет примерно 10 л/ч. [c.119]

Рис. 11.6. Поправочный коэффициент к сопротивлению поворотов, зависящий от угла поворота 1 — ДЛЯ отводов и коленьев с закруглением кромок 2 — для коленьев с острыми кромками

Хорошо известно, что влияние кавитации на характеристики насосов, представленное коэффициентами а или 5, изменяется с изменением частоты вращения и размеров при постоянном значении Пз или с изменением частоты вращения для данных крыльчатки и корпуса. В определенных условиях они могут соответствовать оптимальным характеристикам. Некоторые сведения о проведенных испытаниях по определению такого влияния приведены в работах [5—7]. Очевидно, что оно должно быть обнаружено. Все насосы с одинаковыми коэффициентами быстроходности не имеют абсолютно одинаковых лопастей и геометрии проточных каналов (даже дубликаты из одной и той же партии серийно изготовленных насосов). Более того, насос представляет собой по существу комбинацию из крыльчатки и корпуса, предназначенного для отвода рабочей жидкости из рабочего колеса в выходной трубопровод. Если бы рабочее колесо работало изолированно, оно могло бы обеспечить одинаковые характеристики в широком диапазоне частоты вращения. Однако корпус имеет оптимальные характеристики только для одной комбинации расхода и частоты вращения и не соответствует рабочему колесу при других расходах и частотах вращения. Следовательно, для условий, отличных от оптимальных, корпус создает неравномерное распределение окружного давления на выходе из рабочего колеса. Это изменяет течение через межлопастные каналы рабочего колеса и влияет на к. п. д. и кавитационные характеристики. [c.647]

Влияние скорости вращения на коэффициент трения практически невелико. Смазка приводит к увеличению коэффициента трения. Минимальный коэффициент трения в подшипниках качения наблюдается при отсутствии смазки. Однако смазка необходима для предохранения рабочих поверхностей от коррозии и сильного износа, имеющего место при сухом трении, и главным образом для отвода тепла, выделяющегося в подшипнике. Увеличение вязкости масла ведет к росту коэффициента трения. Излишняя подача масла в подшипники нецелесообразна, так как это ведет к увеличению сопротивления качению шариков или роликов. Работа высокоскоростных подшипников в масляной ванне недо- [c.226]

Отводы. Коэффициент сопротивления отводов равен сумме коэффициентов сопротивления на поворот и по длине. Для определения этих коэффициентов имеются формулы Г. Н. Абрамовича [24] и Б. Б. Некрасова [84]. [c.58]

Для каждой из этих систем применяются фасонные части с различными требованиями как к конструкции, так и к материалу. Так например, для обычных систем средний радиус нормального отвода принят равным 1,5 диаметра. Однако для аспирационных систем при таком среднем радиусе закругления резко возрастает коэффициент местного сопротивления, что приводит к перерасходу энергии всей установки. Поэтому в зависимости от транспортируемой среды для отводов и других фасонных частей, из них состоящих, могут приниматься различные средние радиусы от 1,5 диаметра и выше. При этом для круглых фасонных частей соответственно должно быть увеличено количество звеньев. Кроме того, в каждом отдельном случае эти вопросы решаются с учетом возможности размещения фасонной части в строительном объеме. Для этого согласно проекту фасонная часть должна быть задана необходимыми размерами, в пределах которых она и будет конструироваться. [c.21]

Непременным условием эффективной работы солнечной водонагревательной установки термосифонного типа является тепловая изоляция всех нагретых поверхностей — прежде всего бака-аккумулятора, подъемной и опускной труб, патрубка для отвода горячей воды к водоразборным кранам или душу и воздушника. Толщина тепловой изоляции бака должна быть 50—75 мм при использовании минеральной ваты или другого материала с коэффициентом теплопроводности 0,04—0,045 Вт/(м-К), а для трубопроводов — от 25 мм для опускной трубы до 50 мм для подъемного и соединительных трубопроводов. Точка присоединения подъемной трубы к баку-аккумулятору должна находиться в верхней части бака на расстоянии не менее % высоты бака от его днища, а патрубок для подпитки холодной воды следует присоединять к нижней части бака. При необходимости использования электронагревателя для догрева воды внутри бака-аккумулятора его необходимо располагать горизонтально и размещать в верхней части бака. При соблюдении указанных условий обеспечивается температурное расслоение (стратификация) жидкости по высоте бака, при этом температура воды в нижней части бака ниже, чем в верхней. Благодаря этому в коллектор поступает вода с невысокой температурой, КПД коллектора возрастает и солнечная энергия используется более эффективно. [c.55]

Поправка 2д с АТ1 2[>Я ) в последней формуле является приближенной, поэтому ей, как и поправке к коэффициенту теплопроводности, отводится роль индикатора для установления предельных наибольших скоростей нагрева, при которых искомая истинная величина не будет отличаться от ее расчетного значения. [c.147]

Теплота, отнимаемая у охлаждаемого тела подводится в цикле Карно к хладагенту при постоянной температуре Т . Теплота отводится в цикле при более высокой температуре Т,-Холодильный коэффициент для обратного цикла Карно [c.213]

Устройство для отвода переполнения необходимо. Производительность механизма Q = = 80- 100 шт/мин. Коэффициент вероятности захвата r = 0,25- 0,3 скорость вращения диска с крючками г = 10- 12 м/мпн. [c.233]

Определить удельную работу цикла холодильно11 машины, работающей по обратимому циклу Карно, необходимую для отвода 30 кДж теплоты от рабочего тела, имеющего температуру —30 °С, в окружающую среду с температурой 25 °С Чему равен холодильный коэффициент машины 0 [c.43]

Экспериментальные исследования вышеописанных конденсаторных участков при использовании в качестве рабочих жидкостей фреона-ИЗ, этанола, воды и других свидетельствуют о том [124], что для жидкостей с низкими теплофизическими свойствами интенсификация теплообмена в ЦТТ с оребрением значительно выше, чем при использованиии воды. На рис. 41, в представлена зависимость отношения коэффициента теплообмена в ЦТТ с оребрением к коэффициенту теплообмена в гладкостенной цилиндрической ЦТТ от температуры насыщения и скорости вращения при использовании в качестве рабочих жидкостей воды и фреона-113. Необходимо отметить, что для отвода тепла от конденсатора использовалось охлаждение струями воды, которое обеспечивает высокие значения коэффициента теплообмена с внешней стороны ЦТТ. При более низком его значении применение оребрения на внутренней стороне конденсаторного участка малоэффективно для рабочих жидкостей с высокими теплофизическими свойствами (вода, аммиак) и более значительно с низкими (фреоны, органические жидкости и т. д.). Из сказанного следует, что эффективность теплообмена в ЦТТ можно значительно увеличить, выполнив в зоне охлаждения продольные канавки или оребрение. Более простая технология изготовления канавок по сравнению с оребрением делает применение конденсаторов ЦТТ с продольными канавками предпочтительным. [c.133]

Каналы для отвода дыма располагаются равномерно и всегда в этой циркуляционной зоне поэтому продукты горения отводятся с относительно низкой температурой. Вследствие указанных выше причин в печах с направленным косвенным теплообменом коэффициент использования топлива в рабочем пространстве при прочих равных условиях получается более высоким, чем при других режимах теплообмена. Это относится к случаю, когда поверхность нагрева находится в нижней части печи— а поду. При ином расположении поверхности нагрева отбор продуктов горения осуществляется вблизи нее, там, где они имеют минимальную температуру. [c.263]

Для дисков и шайб толщиной h от 2 до 10 мм и диаметром до 50 мм. Шаг между гнездами m = -Ь 6 + дб д б = (0,1 0.12) / 6 = 6 -г 8 Л1М — толщина перемычки ширина гнезда h с (h — толщина заготовки с — зазор принимается ot 1.5 до 2 мм) Устройстна для отвода переполнения не требуется. Число карманов 2 = = 12 16. Производительность механизма Q = = 150 4- 200 uimjMUH. Скорость вращения ди ка с карманами d = 12-г 20 м/мин. Коэффициент RepoflTHo TH захвата h = 0,4- -0,5. [c.933]

Плавные повороты в условиях котельных газопроводов ( /й или 0,9) представляют обычно относительно малое сопротивление и поэтому коэффициент местного сопротивления плавных поворотов при искусственной тяге и скоростях газов не выше 25 м/сек принимается постоянным независимо от определяющих размеров поворота, = = 0,3. о значение относится к повороту на угол 90°, а для других углов повомта пересчитывается пропорционально ему. При больших скоростях коэффициенты местного сопротивления плавных поворотов определяются по рис. VII-15—VII-17. Для колен с закруглением обеих кромок при г/б О.З рекомендации те же, что и для отводов. Для сварных колен с углом поворота 90° с R/d . 5 коэффициент сопротивления при скоростях до 25 м/сек принимается равным 0,4 при меньших значениях R/d он определяется по рис. V1I-15 и VII-16. [c.32]

В тех случаях, когда в качестве охлаждающего теплоносителя лрименяется атмосферный воздух (нагнетаемый вентилятором), холодильник-конденсатор может быть полностью радиаторного типа. Так как коэффициент теплоотдачи парогазовой смеси в не- сколько раз больше соответствующего коэффициента воздуха, служащего охлаждающей средой, то для увеличения интенсивности теплоотдачи воздуха необходимо выполнить оребрение стенки с его стороны. Холодильник-конденсатор радиаторного типа (рис. 45, 6) выполняется пластинчатым. Парогазовая смесь в этом теплообменнике движется сверху вниз в вертикальных, а охлаждающий воздух — в горизонтальных каналах. К концам вертикальных каналов припаяны верхний и нижний коллекторы. Верхний коллектор имеет патрубок для подвода парогазовой смеси, а нижний — два патрубка один — для отвода охлажденной парогазовой смеси, а другой — для слива и отвода конденсата. С целью улучшения теплоотдачи от парогазовой смеси и отвода конденсата в вертикальных щелевых каналах устанавливаются конденсатоотводные перегородки. [c.84]

V-4-5. На кранах допускается установка конденсаторов для повышения коэффициента мощности и трансформаторов, в том числе масляных, напряжение.м до 10 кв. Для отвода масла на кранах должны быть предусмотрены противни и маслоприемные закрытые емкости. При количестве масла меиее 50 кг устройства емкости не требуется. [c.616]

Рис. 6-7. Завнсимость коэффициента полного сопроттления от числа Re для отвода с 5=90°

Получены дифференциальные уравнения с периодическими коэффициентами для описания движения вязкой несжимаемой жидкости на участке спиральной части отвода длиной I23 и эквивалентными гидравлическими диаметрами Оге2з, Dteis в неподвижной системе координат X, У (см.рис.5) [c.20]

Величина коэффициента термического линейного расширения пластических масс зависит главным обр азом от материала наполнителя. По сравнению с металлам1и значение этого коэффициента для слоистых пластических масс в несколько раз выше и равно (0,8 -н 4) 10 . Это обстоятельство следует учитывать пр И механической обработке пластмасс, особенно при выполнении таких операций, как сверление, нарезание резьбы, отрезка, разрезка И прорезка пазов. В этих случаях режущая часть инструмента находится в неблагоприятных условиях, так как вследствие плохих условий отвода тепла из зоны резания и (абразивного воздействия обрабатываемого материала режущие кромки подвергаются интенсивному изнашиванию. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...