Колено острое

Кинематика жидкости 81 Колено острое 212 Континуум 6 Конфузор 211 [c.321]

Чем больше угол поворота колена или отвода, тем интенсивнее вихре-образование у внутренней стенки, а следовательно, больше неравномерность распределения скоростей по сечению. Так, например, при угле поворота колена бн = 90° и малом радиусе закругления (или при острой кромке) максимальная ширина вихревой зоны достигает половины [c.38]

Так как вихревая зона у внутренней стенки колена с углом поворота 90° заканчивается на относительном расстоянии == / р/Ьк = 6ч-8, то при таком промежутке между поворотами (или большем) течение в первом повороте не оказывает влияния на течение во втором. Поэтому структура потока за обоими поворотами получается одинаковой (рис. 1.38, а). Если же расстояние между поворотами меньше указанной величины, то вихревая зона у внутренней стенки после первого поворота не исчезает и, вследствие возрастания скорости у острого угла поворота, она замыкается, плавно закругляя поток (рис. 1.38,6). Это приводит к уменьшению интенсивности отрыва потока после второго поворота на 90°. Очевидно, что наиболее плавное скругление поворота вследствие замыкания вихревой зоны получается в том случае, когда второй поворот расположен близко к сечению с максимальной шириной вихревой зоны, образующейся за первым поворотом (7 , 1,6-н2,4). При этом поток за вторым поворотом не отры- [c.41]

В воздушных трактах реактивного двигателя встречаются места, в которых изменяется направление потока,— колена, отводы. Потери при повороте связаны с отрывом потока от стенки и последующим выравниванием поля скорости. В колене на стыке двух участков разного направления имеются острые кромки, от которых происходит отрыв потока. В отводе направление потока [c.463]

При изменении направления потока на вогнутой стороне внутри трубы давление больше, чем на выпуклой (рис. 4.6, е, ж), что влечет за собой изменение скоростей в направлении движения, вызывающее отрыв потока от стенок и вихреобразование в нем. При резком повороте потока (острое колено) возникают максимальные потери напора, при этом к возрастает с увеличением угла поворота а. Потери напора определяют по формуле [c.51]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

При резком повороте трубы (рис. 4.49), который называется также простым или острым коленом (незакругленное колено), потери напора особенно велики. Их можно оценить, применив формулу Борда [c.209]

Сопротивление последовательно расположенных колен отличается от сопротивления двух изолированных колен. Отношение суммарного коэффициента сопротивления последовательно расположенных колен с углом поворота 90°, острых и с закругленными кромками к сумме коэффициентов сопротивления двух изолированных колен определяется по рис. VII-18 в зависимости от вида поворота (U и Z-образные в одной и разных плоскостях), отношения г ь и относительной длины прямого участка //Ь коэффициент сопротивления колена с углом поворота 90° определяется по рис. VIJ-15, б в зависимости от отношения rib и по рис. VII-17 или по указаниям п. 1-29. [c.18]

Установка на основных участках тракта (см. п. ПЬЗ) колен с острой внутренней кромкой при острой (рис. III-14, е), а особенно при скругленной внешней кромке недопустима. При установке колен с острой внешней кромкой внутреннюю кромку следует скруглить (рис. 111-14, ж) с радиусом bh Ss или в крайнем случае симметрично срезать. Однако и при этом значение сопротивления колена больше, чем колена таких же размеров, выполненного по схеме на рис. iil-14, б или 111-14, в, и лежит между значениями сопротивлений такого колена н колена с острыми кромками. [c.68]

Для острого колена с одинаковым квадратным сечением до и после поворота зависимость от угла поворота а выражается следующим образом [c.114]

Изложены результаты экспериментального исследования гидродинамических характеристик потока (профилей скорости и пульсаций за наиболее часто применяемыми входными устройствами (предвключенныЯ участок гидродинамической стабилизации острая кромка колена под углами 90 и 45" и диафрагмы). [c.6]

Вопрос О ВЛИЯНИИ типа и геометрии входного устройства на закономерности теплообмена в начальном участке трубы до настоящего времени еще очень далек от своего полного разрешения. Приводимые в некоторых работах (например, [1,6—91) рекомендации для расчета теплообмена при наиболее часто употребляемых входных устройствах (вход с острой кромкой, предвключенный участок гидродинамической стабилизации, колена под разными углами и т. п.) противоречивы и, как правило, не обоснованы с физической точки зрения. [c.78]

Если внешнюю кромку колена оставить острой (радиус внешнего закругления г О), а закруглять только внутреннюю (увеличивать радиус внутреннего закругления Го), то минимальное сопротивление колена с поворотом на 90° будет получено при [c.258]

Округление внешней стенки при сохранении внутренней кромки острой (Го = 0) не приводит к заметному снижению сопротивления колена. Значительное увеличение радиуса кривизны внешней стенки вызывает даже повышение сопротивления колена. Это указывает на нерациональность скругления одной только внешней стенки (при острой внутренней кромке), так как при этом уменьшается площадь поперечного сечения потока в месте его поворота и увеличиваются диффузорные потери, возникающие при переходе от колена к выходному участку трубопровода. [c.258]

Если колено не имеет плавных закруглений (острая или срезанная кромка), то [c.271]

Колена с острыми кромками в месте поворота I — = 0 [c.287]

Колена 2 бразной формы с острыми кромками [c.296]

Колена П-образной формы (180°) с острыми кромками поворота (///)о = 0) прямоугольное сечение /о/Ьо = 0ч-2 [6-36] [c.300]

Выход из прямого колена (8 = 90°) при острой кромке поворота [11-28] [c.543]

Колена без лопаток 308, 309 в системе пневмотранспорта 330, 331 Z-образной формы 295—298 круглого сечения 284, 293—295, 322 прямоугольного сечения 289—291, 317, 318, 320, 321 П-образной формы 299—301 с закругленными кромками 288,. 289 сопряженные 308—315 составленные из отдельных звеньев 292, 293—295 с острыми кромками 286, 287 U-образной формы 301, 302 Коллекторы вделанные в стенку 177 Z-образной формы 400 очерченные по дуге круга 126 127 П-образной формы 399 раздающие 397 собирающие 398 Компенсаторы 466, 467 Конфузоры круглого сечения 249—252 Короб раздающий 396 [c.671]

Такой подход занимает промежуточное положение между методом кол-локаций и наименьших квадратов, требует достаточно малых вычислительных затрат и не так чувствителен к выбору точек. Однако для границ, достаточно отличающихся от координатных, острые всплески невязки еще более ярко выражены, чем в методе наименьших квадратов. Этот метод достаточно эффективно работает в более широкой области, чем метод коллокаций. [c.189]

Ширина колеи в корне сердечников. Шаг сердечника по оси первой тяги. Расстояние между математическим центром крестовины и острием прижатого сердечника. ..... [c.239]

Для стрелочных переводов типов 1а, P3S (Па) марки 7и на расстоянии 1218 нм от острия остряка ширина колеи 1526 нм. [c.251]

В основной период ограждают сигналами остановки место работ снимают болты, накладки и клеммы на стыках крестовины расшивают костыли на брусьях, антисептируют отверстия и вставляют пластинки-закрепители снимают шурупы на лафете сдвигают крестовину вместе с лафетом в сторону оси прямого пути и убирают ее за пределы стрелочных брусьев зачищают брусья под лафетом, обметают и антисептируют места зачистки. Разработанные шурупные отверстия рассверливают и в них устанавливают на клею КБ-3 втулки с распорными клиньями надвигают крестовину на место сболчивают четырьмя болтами передние стыки крестовины и ставят клеммы на переднем мостике сболчивают двумя болтами стык в хвосте крестовины и ставят стыковые болты и клеммы на заднем мостике зашивают костыли на брусьях, кроме лафетных завинчивают шурупы на каждом лафетном брусе с обеих сторон крестовины (предварительно просверлив отверстия диаметром 16 мм). Проверяют положение крестовины по уровню, ширину колеи у острия и в стыках крестовины по двум направлениям и окончательно закрепляют крестовину шурупами, костылями и клеммами снимают сигналы остановки. [c.377]

Разгон турбулентного течения происходит на сравнительно более коротком участке, чем разгон ламинарного течения, если только условия входа в трубу обеспечивают быструю турбулизацию течения (для этой цели вход в трубу должен иметь острые края или жидкость должна поступать в трубу через колено). Если же вход в трубу имеет закругленные края, то на некотором участке трубы течение остается ламинарным и только в конце этого участка делается турбулентным. При больших числах Рейнольдса и при отсутствии возмущений у входа длина ламинарного начального участка может достигать величины [c.228]

Длины а и Ь отмеряют стальной лентой и в точке И.К пересечения забивают кол. Длину этих линий следует принимать в пределах длины ленты, т. е. не более 20 м. Прн этом желательно, чтобы линии пересекались под острым углом и в крайнем случае под углом около 0° при больших углах возможны ошибки при разбивке. [c.123]

При зазмещеним лопаток в колене с закругленными кромка.мп поворота расстояние до первой лопатки отсчитывают от касательной к внутреннему закруглению колена, а расстояние от внешней лопатки - - до касательной к внешнему закруглению (с.м. рис. 1.41). В колене с острыми кромками поворота в первом случае отсчет ведут от вершины внутренней кромки поворота, а во втором - - до вершины внешней кромки поворота (см. рис. 1.41, б). Пересчет этих крайних расстоянийПтроизво-дится по формулам [c.46]

Полученные ранее эмпирические зависимости [2, 3] позволяют с погрешностью не более 12,5% согласовать между собой рекомендации по расчету средней теплоотдачи для труб длиной более пяти диаметров для наиболее часто применяемых типов входных устройств [8, 9] предвключенного участка гидродинамической стабилизации, плавного входа, входа с острой кромкой, входа через колено под углами 90 и 45°. [c.87]

В случае крутоизогнутых каналов взаимодействие спаренных колен определяется главным образом положением и величиной отрывных зон за поворотом. В частности, для П-образного колена, составленного из пары колеп под углом 5 = 90° с острыми кромками и малым относительным расстоянием между обоими коленами (IJb xO), поток отрывается от внутренней стенки только после полного поворота на тол 8 = 180°. При таком большом угле поворота получается наиболее интенсивный отрыв потока, вследствие чего коэффициент сопротивления принимает наибольшее значение. [c.268]

Колена с острыми кромками в месте поворота (г/А(, = 0) при 5 = 90" lolD O [6-36] [c.286]

Каждое принятое отделом технического контроля изделие должно иметь маркировку. У остряков и подвижных сердечников клеймо выбивают у острия до первой тяги со стороны оси пути на шейке каждого рамного рельса с наружной стороны колеи на расстоянии 1000 мм от переднего торца устанавливается металлическая этикетка. Допускается взамен этикеток знаки маркировки на рамных ре,льсах наносить несмываемой белой краской. На подкладках, мостиках, связных полосах (на каждой половине), распорках, станинах переводного устройства и тягах знаки маркировки должны быть выбиты или нанесены несмываемой краской. [c.244]

По уровню н ширине колеи башмакосбрасыватели содержатся по нормам для острых крестовин. [c.265]

Пути с башмакосбрасывателями содержатся по ширине колеи, уровню и износу по нормам содержания острых сборнорельсовых крестовин. Ширина желоба между усовиком и остряком в начале должна быть равна 31 мм, а в конце отвода усовика и в средней части — 20 мм между контррельсом и усовиком в месте его изгиба—44 мм между остряком и прямой частью контррельса —44 мм. Допускаются отклонения 2 мм. Вертикальный износ остряка и усовика у башмакосбрасывателей типов Р50 и Р43 допускается не больше 6 мм. [c.341]

На стрелочных переводах типов Р50 и тяжелее для установки криволинейного рамного рельса в требуемое положение применяют стяжной прибор. Последний ставят в третьем ящике от флюгароч-пого бруса с тем, чтобы обеспечить ширину колеи по эпюре на расстоянии 1000 мм от острия остряка. [c.353]

Для разбивки перекрестного стрелочного перевода провешивают оси пересекаюш,ихся путей (/—i и // — //) и находят точку их пересечения, которая и является центром перевода 0. От центра перевода по осям пересекающихся путей откладывают произвольные, но равные отрезки От и On. Разделив отрезки тп пополам, получают точки Е и Ei. Линия ЕЕ будет направлением большой диагонали ромба. Проведя через точку О линию, перпендикулярную большой диагонали, получают направление малой диагонали. От центра О в обе стороны откладывают отрезки Л/2 иВ/2, равные )асстояниям до математических центров острых и тупых крестовин. Зсе четыре центра О , О. ., Оо и О, фиксируют забивкой кольев. В двойном перекрестном переводе остальные основные точки разбивают согласно данным табл. 107, а в глухом пересечении — по данным табл. 109. [c.386]

Но следует заметить, что при таких опытах все-так н является возможность получить в продолясение некоторого времени вихревое кольцо разрезанным на две половины. ( тонт только пустить его так, чтобы острие нояса направлялось по диаметру кольца тогда, набежав на нож, колы о разделится на два полукольца, опирающиеся своими концами на бока ножа. Эти полукольца, проскользнув по ножу, воссоединятся опять в вихревое кольцо (такой опыт мы много раз демонстрировали). [c.654]

Разметочное приапособление изготовлено так, что им можно размечать ремонтируемые ходовые гайки при разных диаметрах отверстия для них (в столах, суппортах и других деталях), через которое делают разметку. Чертилку 1 приспособления гайкой 2 скрепляют с конусным стержнем 3. помещенным в разрезной втулке 4, которая имеет по окружности шесть прорезей— по три у каждого торца. Колено чертилки дает возможность устанавливать ее острие на разных расстояниях от центра стержня. Стержень заканчивается цилиндрической резьбовой частью, на которую навинчены гайка 5 и рукоятка 6, рукояткой приспособление проворачивают, когда это нужно. [c.228]

Для регулирования разрежения в топочной камере котла патрубки оборудованы шиберами. Перемещение шиберов производится при помощи рукояток 8. Перемещение топлива по колосниковой решетке и сброс очаговых остатков осуществляются шурующей планкой 20, приводимой в движение электромеханическим приводом 19. Дутьевой воздух, подаваемый вентилятором (установлен слева от бункера и поэтому не виден), регулируется при помощи заслонок 21, 22, 23 соответственно для I, П и И1 зон и заслонкой 24 для коллектора вторичного дутья. Все заслонки оборудованы ручками 36. Коллектор вторичного дутья соединен с воздуховодом, расположенным в поддоне топки при помощи колена 27. От коллектора вторичного дутья воздух подводится к трем длинным соплам вторичного дутья 29, они жестко соединены с коллектором и, кроме того, поддерживаются балкой-опорой которая пересекаеттопку в поперечном направлении, а своими концами заделана в боковые стенки топки. Наличие вторичного (острого) дутья создает в топочном пространстве повышенный избыток воздуха, что способствует более полному сгоранию топлива. В противоположную сторону от сопел острого дутья к коллектору вторичного дутья подсоединены две трубки 55 (рис. 2.15, б) с соплами 32 для сдува уноса. На каждой трубке имеются два сопла, по длине трубки, и два сдувающих сопла несет на себе коллектор вторичного дутья эти два сопла установлены в створе сопел, размещенных на трубках. [c.49]

Глухие пересечения бывают косоугольные (рис. 4, а) и прямоугольные (рис. 4, б). Кроме того, они подразделяются на пересечения путей с одинаковой шириной колеи (рис. 4, в) и пересечения разноколейных путей (рис. 4, г). Основные части глухих пересечений— два комплекта острых крестовин и два — тупых, соединительные пути между ними и комплект брусьев. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...