Отводы — Коэффициент сопротивлени

Плавный поворот часто называют также отводом. Плавный поворот в значительной степени уменьшает интенсивность отрывных течений, показанных на рис. 103, в. Однако здесь приобретает значение эффект поперечной циркуляции (рис. 106), зависящий от угла поворота , относительного радиуса закругления r/d н формы поперечного сечения отвода. Поэтому коэффициент сопротивления отвода является функцией ряда факторов [c.203]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

При входе потока вниз относительное расстояние Я..//),, от днища (экрана) до среза подводящего отвода оказывает такое же экранирующее влияние на сопротивление участка, как и решетка в случае входа потока вверх. Этого влияния нет при Яд/Яр 1,2. Если Яд/Яр -< 1,2, то добавочный коэффициент сопротивления, обусловленный экранирующим влиянием днища (экрана), [c.191]

Определить, на какой высоте z от нижнего уровня следует поместить порог водослива, чтобы при расходе Q = 80 л/с вакуумметрическая высота в точке А не превосходила 6 м. Длина участка трубопровода от точки А до затвора L = 12 м, коэффициент сопротивления открытой задвижки Сз = 0,15 и каждого из отводов = Д,2. Коэффициент сопротивления трения в трубе принять [c.144]

При расчетах принять коэффициенты сопротивления трения трубопроводов ii = 0,025 и 2 = 0,028. Коэффициент сопротивления всасывающей коробки с обратным клапаном = 7 и частично закрытой задвижки 3 = 8. Сопротивление отводов не учитывать. [c.423]

Коэффициенты сопротивления для отводов с поворотом по радиусу R на угол а = 90 [c.89]

Отводы (рис. 26, б). Значения коэффициентов сопротивления для отводов двух видов шероховатости и ш) помещены в табл. 8. Они справедливы при повороте потока отводом на угол а = 90°. Если отвод поворачивает поток на угол а =j= 90 , то данные табл. 8 следует умножить на коэффициент т [c.90]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

Значения коэффициента сопротивления литых отводов и всасывающих, тарельчатых и обратных клапанов (рис. 104) [c.194]

На рис. 4.65 приведены результаты исследований взаимного влияния двух последовательно расположенных отводов (а=90°) при изменении длины прямого участка между ними от О до 50 диаметров трубопровода (по опытам И. А. Жданова). Величина взаимного влияния оценивалась коэффициентом К, под которым понимается отношение приращения суммарного коэффициента сопротивления двух отводов 1+2 к их арифметической сумме [c.222]

При расчетах принять коэффициенты сопротивления трения трубопроводов равными = 0,025 и = 0,028. Коэффициент сопротивления всасывающей коробки с обратным клапаном = 7 и частично закрытой задвижки = 8. Сопротивление отводов не учитывать. Построить пьезометрическую линию для системы. Ответ. Q = 7,35 л/с = 27,7 м yv = 2 кВт. [c.426]

При расчете принять коэффициент сопротивления трения трубопроводов к = 0,03, коэффициент сопротивления каждого отвода = 0.4, коэффициент сопротивления всасывающей коробки с обратным клапаном = 5. [c.428]

Тогда коэффициент сопротивления отвода круглого сечения под углом 90° [см. формулу (260)1 [c.203]

Величина пов существенно зависит от формы поперечного сечения. По данным Г. А. Абрамовича 9] для прямоугольного сечения с соотношением сторон а х Ь = 2,5 х 1 (большая сторона параллельна оси поворота) коэффициент сопротивления отвода уменьшается в 2,5 раза по сравнению с круглым отводом. Это объясняется уменьшением интенсивности парного вихря , т. е. поперечной циркуляции (рис. 106). [c.204]

Колена или отводы. Колена без закруглений и вставок (фиг. 77). Коэффициенты сопротивления в формуле (47) для колена, не имеющего за- [c.488]

Отводы (колен а) с постоянным радиусом поворота (фиг. 84). Значения коэффициента сопротивления прп плавном повороте гладкой (Сгл) или шероховатой (t ) трубы на угол а = 90° приведены в табл. 29. Коэффи- [c.648]

Коэффициенты сопротивления отводов С ПОСТОЯННЫМ радиусом поворота на угол а = 90 [c.648]

Общий коэффициент сопротивления Со двух отводов, соединенных по фиг. 85, приближенно определяется равенством Со = 4С, где С — коэффициент сопротив- [c.648]

Коэффициент сопротивления входа из циклона в трубу при торцевом отводе (табл. 3 на стр. 24 [Л. 13]) [c.176]

Коэффициент сопротивления выхода из сопла при торцевом отводе Ес Из табл. 4 [Л. 13] 1,9 1,9 1,9 [c.184]

Рис. 1-П. Поправочный множитель к коэффициенту сопротивления отводов при Re <2-104 -

Учет влияния аэродинамических неравномерностей на сопротивление элементов газовоздушного тракта обычно затруднителен, и не всегда его можно выполнить. Частично усредненное влияние неравномерностей учитывается поправочными коэффициентами к расчетным сопротивлениям участков тракта некоторые рекомендации для учета этого влияния даны в методике расчета коэффициентов сопротивления последовательно расположенных поворотов (п. 1-32) и отводов с направляющими листами (п. 1-34). [c.58]

Горизонтальный участок присоединяли к воздухопроводу от вент[1лятора, ешгнетав-шего в установку чистый (незапылснпый) воздух. В качестве распределительных устройств использовали г.тавным образом плоские (тонкостенные) решетки 2 - стальные перфорированные листы. Эти решетки размеща,ти а рабочей камере на различном расстоянии //р от бокового входного отверстия (или от выходного сечения отвода 4). Коэффициент сопротивления решеток р меняли в широких пределах, примерно от 2 до 2000, путем изме- [c.160]

При частичной (местной) а1ероховатости или местных выступах на внутренней стенке отвода кривые коэффициентов сопротивления отводов получаются более плавными (без ре, ко выраженного миииму.ма). При этом значение при больших Re тем выше, чем [c.265]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости иа выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при ц, 0). В не.м имеется завал слева, соответствующий отрыву потока при повороте па 90 в подводяще.м отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

Опыт показывает, что коэффициент сопротивления зависит от относительного расстояния решетки до среза подводящего отвода при центральном входе потока лишь в определенных пределах его изменения (рис. 7.21). Практически влияние относительного расстояния сказывается при ЯрЮо с 1- -1,2. В этих пределах коэффициент сопротивления оуч резко возрастает при уменьшении Яр/Яц. [c.188]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Коэффициент сопротивления всего участка установки, ириведенн1лй к скорости w-j, в сечении электрофильтра от сечения I—I раздающего коллектора до сечения IV—IV перед дымососом га 215. По отдельным участкам этот коэффициент распределяется следующим образом = 5,5, участок /—///, включающий раздающий коллектор с боковым ответвлением 1 (в котором установлены направляющие лопатки 2) и пл вный отвод 3 с направляющими лопатками 4 = 85, участок iff—fV, включающий вертикальный короб [c.243]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

Определлть, на какой высоте 2 от нижнего уровня следует поместить порог водослива, чтобы при расходе Q = = 80 л/сек вакуум в точке А не превосходил 6 м вод. ст. Длина участка трубопровода от точки А до затвора L = = 12 м, коэффициент сопротивления открытой задвижки 3 = 0,15 н каждого из отводов = Коэфф-щиент сопротивления трения в трубе принять i = 0,02. Ширина порога водослива В = 500 мм, его коэффициент расхода принять /п = 0,41. [c.153]

Постепенный поворот трубы, или закругленное колено (рис. 3.17), называется иногда отводом. Плавность поворота значительно уменьшает интенсивность вихреобразова-ния, а следовательно, и сопротивление отвода по сравнению с коленом. Это уменьшение тем больше, чем больше относительный радиус кривизны отвода R d, и при достаточно большом ее значении срыв потока и связанное с ним вихреобразование полностью устраняются. Коэффициент сопротивления отвода отв зависит от отношения Щй, угла б, а также формы поперечного сечения трубы. [c.65]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Коэффициент сопротивления отвода с направляющими листами (тонкими концентрическими лопатками) рассчитывается по общей формуле (1-28). При условии выравнивания потока перед отводом параметр alb рассчитывается с учетом установки листов, т. е. значение Ь принимается равным ширине единичных каналов, образованных соседними листами. При иевырав-нениом потоке влияние установки направляющих листов не учитывается в расчете сопротивления. [c.19]

Плавные повороты в условиях котельных газопроводов ( /й или 0,9) представляют обычно относительно малое сопротивление и поэтому коэффициент местного сопротивления плавных поворотов при искусственной тяге и скоростях газов не выше 25 м/сек принимается постоянным независимо от определяющих размеров поворота, = = 0,3. о значение относится к повороту на угол 90°, а для других углов повомта пересчитывается пропорционально ему. При больших скоростях коэффициенты местного сопротивления плавных поворотов определяются по рис. VII-15—VII-17. Для колен с закруглением обеих кромок при г/б О.З рекомендации те же, что и для отводов. Для сварных колен с углом поворота 90° с R/d . 5 коэффициент сопротивления при скоростях до 25 м/сек принимается равным 0,4 при меньших значениях R/d он определяется по рис. V1I-15 и VII-16. [c.32]

III-28. Увеличение в определенных пределах отношения а/Ь (рис. 111-14, а) снижает коэффициент сопротивления отводов и колен. Поэтому в вбздухопроводах, а также газопроводах при сжигании газа при значениях а/6 1,3 могут устанавливаться (особенно в отводах) направляющие листы (иначе называемые концентрическими лопатками), разделяющие канал на отводы равной глубины = ij = йд (см. рис. 111-16). Устанавливаются 1—2 листа при а/й < 0,8 и 1 лист при а/й = 0,8 1,3. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...