Преобразование нагрузки

Из рассмотренных примеров следует, что при определении опорных реакций в статически определимых системах статически экви валентные преобразования нагрузки допустимы, но при вычислении [c.9]

В некоторых случаях расчёт рамы, имеющей несколько лишних неизвестных, может быть приведён к расчёту рам с одной неизвестной. Это достигается при наличии симметрии. В соответствии со сказанным на стр. 213 применяется преобразование нагрузки на симметричную и антисимметричную. [c.214]

Так как распределенная нагрузка обрывается в точке D, то согласно сказанному ранее, продолжаем ее до конца, но вводим компенсирующую нагрузку обратного направления на участке DB. Последний член как раз и учитывает распределенную нагрузку, действующую снизу вверх (на чертеже указанные преобразования нагрузки не отражены). [c.154]

В отдельную группу входят грузоприемные устройства весовых дозаторов непрерывного действия — ленточные конвейеры, предназначенные для транспортирования сыпучих материалов и преобразования нагрузки и скорости ленты в пропорциональные электрические сигналы. [c.247]

Допустимая погрешность преобразования нагрузки в электрический выходной сигнал не превышает 0,5 % наибольшего значения выходного сигнала. [c.250]

Для корреляционной функции нагрузки в виде (2.10) после несложных преобразований получим [c.64]

Для проектного расчета формулу (8.43) преобразуют. При этом учитывают, что основными габаритными размерами для конических передач являются и Re, а нагрузка характеризуется моментом на ведомом валу. Вводят эти параметры в формулу (8.43) и после преобразований получают [c.133]

Сопоставляя поведение реальной трещины в конструкции с деформированием надреза, полученного с помощью предлагаемой модели, можно отметить следующее. Если на некоторых участках по длине трещины возникают нормальные растягивающие напряжения, то трещина в этих местах раскрывается, практически не сопротивляясь прикладываемым нагрузкам уровень, напряжений в прилегающих областях материала невелик. В предлагаемой модели это условие обеспечивается за счет назначения в соответствующих элементах трещины модуля упругости Е, вызывающего разгрузку элементов и значительное увеличение податливости на рассматриваемом участке, В том случае, когда на некотором участке реальной трещины действуют напряжения сжатия, приводящие к контактированию (схлопыванию) берегов трещины, тело с точки зрения передачи силового потока, нормального к трещине, работает как монолит, и модуль упругости в принятой модели для соответствующих элементов трещины назначается равным обычному модулю упругости материала конструкции. При соприкосновении берегов трещины возможны два варианта берега могут проскальзывать относительно друг друга и не проскальзывать. Второй вариант автоматически реализуется при условии Етр = Е. Для реализации первого варианта необходимо обеспечить отсутствие сопротивления полости трещины на сдвиг. Процедура необходимых для этого преобразований для более общего случая — динамического нагружения конструкций — будет изложена в разделе 4.3.1. [c.202]

На рир. 12, а показана схема ортогональной фрикционной передачи коническими катками, у которой оси валов пересекаются под прямым углом. Фрикционные механизмы применяются также тля преобразования вращательного движения в поступательное (рис. 12, б) и вращательного в винтовое (рис. 12, в). Возможность проскальзывания катков во время их работы под нагрузкой — [c.20]

Коэффициенты а, /3 не зависят от вида фильтрующейся жидкости, поскольку они являются характеристиками пористой структуры. При исследовании сопротивления пористых металлов при различных температурах не обнаружено заметного изменения коэффициентов сопротивления. Только происходящие в материале структурные преобразования при высоких температурах или больших механических нагрузках приводят к изменению их гидравлических характеристик. [c.23]

Это свойство использовано для преобразования или вращения факторов, полученных в данном практическом исследовании. Вращение подбирается так, чтобы переменные, которые в большей или меньшей степени измеряют некоторые легко опознаваемые стороны, имели бы достаточно высокие нагрузки на один фактор и нулевые или почти нулевые на другие. [c.111]

Предположим, что материал нестареющий, в этом случае зависимости (5.11) и (5.12) должны быть инвариантны по отношению к преобразованию сдвига по времени. [Напомним, что нуль в соотношениях (5. И) — (5.12) — это момент начала приложения нагрузки.] Из этого требования вытекает, что ядра K t,x) и Т (<, т) — разностные, т. е. [c.215]

Как уже говорилось, исходный металл, не подвергавшийся еще никаким нагрузкам, содержит в себе начальную плотность дислокаций, которая возрастает при нагружении. На границе перехода металла из упругого в пластическое состояние достигается критическое значение плотности дислокаций, но сами дислокации в металле располагаются хаотически (рис. 70, а). Один из механизмов диссипации подводимой энергии - преобразование ее в энергию образования дислокаций. За счет этого каждая вновь возникающая одиночная дислокация запасает определенную порцию энергии Е (см. рис 69, а). Следующий механизм диссипации позволяет избавляться от части энергии, запасенной одиночными дислокациями, за счет их перемещения и объединения (см. рис. 69, б). Оба этих механизма действуют на всех масштабных уровнях. Но если в масштабе отдельных дислокаций они приводят к формированию дисклинаций (см. рис. 69, в), то в больших масштабах в действие вступают коллективные эффекты. Они позволяют целым коллективам дислокаций действовать как единое целое и формировать более крупные и сложные структуры. [c.109]

Так как при деформировании стержня мертвая нагрузка по отношению к связанным осям меняет свое направление, то проекции векторов q, Р( ц и Т< ) на связанные оси зависят от приращения углов (углов, характеризующих взаимное положение векторов е/о и е /). Матрица преобразования базиса i, к базису е, имеет вид L< )=LL , где L° — матрица преобразования базиса i/ к базису е,о , характеризующему естественное состояние стержня L — матриц,а преобразования базиса е,о к базису е, , характеризующему состояние стержня на т-ш этапе нагружения. Элементы матрицы L(Z/,) зависят от углов [c.84]

Из (3.70) после преобразований получаем ранее найденные значения (3.66) для критической нагрузки. [c.109]

Воспользовавшись уравнениями (7.101) — (7.103), после преобразований получаем уравнение колебаний стержня с учетом движущейся нагрузки (пренебрегая инерцией вращения элемента стержня) [c.197]

Т )гда = I и д = 2 Преобразованная фиктивная нагрузка показана на рисунке д. [c.159]

Не исключается и такая возможность выбора основной системы, при которой ее напряженное состояние от заданной внешней нагрузки даже без участия лишних неизвестных является состоянием действительной (не основной, не преобразованной, а именно заданной) системы. [c.62]

Индукционная тигельная печь является совокупностью ряда систем, каждая из которых требует расчета тепловой системы, в которой наряду с полезным теплом имеются тепловые потери различных видов, требующие отвода без перегрева конструкций электромагнитной системы, предназначенной для эффективной передачи энергии в загрузку и преобразования ее в тепловую механической системы, детали и узлы которой испытывают нагрузки и должны проверяться на прочность гидравлической системы, которая должна обеспечить расчетный расход воды для охлаждения индуктора, а иногда и других элементов конструкции печи при питании, как правило, от источника технической воды с определенными параметрами, входящего в замкнутую схему оборотного водоснабжения. [c.252]

Предположим, что мощности трения в основном и преобразованном механизмах одинаковы Мр =Мр . В отношении мощности трения в зацеплениях это предположение правильно, так как относительные скорости колес в преобразованном механизме остаются неизменными. Относительные скорости в подшипниках ведущего колеса и водила в исходном и преобразованном механизмах различны различны, следовательно, и потери на трение. Если, как это чаще всего имеет место, внешние нагрузки приложены в виде пар сил, то указанные опоры не нагружены. Поэтому в подавляющем большинстве случаев разницей потерь в опорах ведущего колеса и водила можно пренебречь. Тогда [c.130]

Ламповые генераторы при удовлетворительном согласовании с нагрузкой имеют достаточно высокий к. п. д. преобразования (более 70% но аноду), также мало зависящий от пауз в работе и загрузки по мощности, однако согласование не оптимально по всему диапазону, особенно для деталей малого диаметра. [c.28]

Приравняем уравнения (2.8) и (2.13), выполняя одновременно подстановки приведенных выше выражений для р, V и е, а также переходя отг нагрузки к напряжению о и от временной координаты t к удлинению А/, т. е. к тем координатам, которые обычно применяются для диаграмм нагружения при их анализе. Решая после всех этих преобразований полученное выражение относительно напряжения, получаем дифференциальное уравнение [c.41]

Определим графоаналитически прогиб под грузом Р для балки, свободно лежащей на двух опорах и нагруженной посредине пролета сосредоточенным грузом Р (рис. 247, а). Момент инерции сечений левой половины балки равен J, иравой 0,5 J. Преобразуем эиюру моментов (рис. 247, б), умножая ординаты иравой половины на отношение //(0,5У)=2 фиктивная балка с преобразованной нагрузкой изображена на рис. 247, в. Левая фиктивная реакция равна [c.309]

Увеличение угла поворота концов ригелей от действия поперечных сил У читывается преобразованием нагрузки путем у шожения ее на поправочный коэффициент V, который зависит от схемы нагружения и формы сечения траверсы или стола. [c.352]

Из рассмотренных примеров следует, что при определении опорных реакций в статически определимых системах статически эквивалентные преобразования нагрузки допустимы, но при вычислении перемацений и расчетах на прочность замена некоторой системы сил другой, статически эквивалентной заданной, приводит к весьма серьезньпм ошибкам. [c.9]

Весовые конвейеры обеспечивают перемещение сыпучих материалов с производительностью от 2 до 800 м /ч с переменной (ТВЛ1) и постоянной (ТВЛ2, ТВЛЗ) скоростями ленты и преобразованием нагрузки, создаваемой потоком материала на весовом участке, и скорости перемещения в пропорциональные электрические сигналы. [c.248]

Высокие метрологические и эксплуатационные свойства весодозирующих устройств в значительной степени обеспечиваются новой автоматической системой измерения и регулирования (АСИР), которая основана на тензометрическом принципе преобразования нагрузки, создаваемой материалом, в электрический сигнал и преобразовании скорости перемещения ленты в частоту электрических импульсов. Основным внутрисменным сигналом связи АСИР является сигнал постоянного тока 0—5 мА. [c.248]

В условиях единичного производства может найти применение формообразование днищ энергией испаряющегося сжиженного газа (например, рлота) ло схеме "штамповка газовым пуансоном по жесткой матрице". При мгновенном превращении жку кого азота в газо-образнай в замкнутом объеме в нем можно развить давление до 800 Ша. Скорость нарастания давления при этом зависит от интенсивности его преобразования. Если распыленный жидкий азот впрыснуть в воду, то происходит мгновенное испарение азота, сопровождающееся появлением ударной волны. Работа с жвдким азотом абсолютно безопасна, а в экономическом отношении не энергоемка энергия при испарении 3 л сжиженного азота эквивалента энергии, затрачиваемой на одш ход пресса усилием 1000 кН при полной его нагрузке. [c.66]

Трапецеидальная резьба (СТ СЭВ 146 75) имеет профиль в виде равнобочной трапеции с yi лом между ее боковыми сторонами, равным 30 (рис. 288,с). Эта рез1.ба применяется главным образом в деталях механизмов для преобразования вращательного движения в поступательное при значительных нагрузках. [c.154]

Трапецеидальная резьба имеет форму равнобокой трапеции с углом между боковыми сторонами, равным 30° (см. табл. 7). Основные размеры диаметров и шагов трапецеидальной однозаходной резьбы для диаметров от 10 до 640 мм устанавливают ГОСТ 9481—81. Трапецеидальная резьба применяется для преобразования враш,ателыгого движения в поступательное при значительных нагрузках и может быть одно- и многозаход-ной (ГОСТ 24738 - 81 и 24739 — 81), а также правой и левой. [c.140]

Резьбовые соединения осуществляют с помощью резьбовых деталей болтов, винтов и гаек. К достоинствам резьб и резьбовых соединений относят возможность создавать и передавать большие осевые нагрузки при малых движущих усилиях или моментах простоту преобразования вращательного движения в поступатель-ное возможность образования самотормозящих и несамотормозя-щих, легко собираемых и разбираемых, взаимозаменяемых, неподвижных и подвижных компактных соединений высокопроизводительную технологию изготовления резьбовых деталей. [c.401]

Чтобы исключить из рассмотрения все напряжения, за исключением управления ив, следует также привлечь уравнения активно-индуктивной нагрузки в осях d, q. Решпя совместно уравнения АСГ и нагрузки и исключая из рассмотрения напряжения Uj, U , после несложных преобразований можно получить следующие уравнения системы АСГ-Н в натуральном масштабе времени [c.218]

Рассмотрим состояние (первое) тo-ro тела в некоторый момент вре . сни ни (рис.42.1). Тело в этом состоянии не находится в равновесии, олнако дальнейшие формальные преобразования на основании принципа Далам-бера можно проводить также как и для состояния равновесия, добавив -рЛ1.гЦ ) объемные силы инерции - рйц к каждому элементарному объему тела. Цифровой индекс указывает номер состояния. Внешняя нагрузка gi(t) задана на поверхностях тела I и начальной трещины So. а также и на достигнутой поверхности трешины к моменту рассмотрения S - So. В объеме V тела задана объемная сила [c.324]

Воспользовавшись выражениями (4.150), связывающими функции Крылова с их производными, после преобразований получим выражения для интегралов, входящих в (4.162), зависящих от распределенной нагрузки и распределенного изгибающего мо-мента (при 7 g= onst = onst) [c.163]

Рассмотрим балку, у которой жесткость участка СВ увеличена в 2 раза Оообенносгь определения перемещений в балке переменной жесткости со стоит лишь в преобразовании фиктивной нагрузки. Фиктивная нагрузка де лигся на коэффициент ki = где /7, — жесткость i-ro участк [c.159]

Из (7.1.13) видно, что амплитуда колебаний в первом контуре монотонно уменьшается по мере увеличения амплитуды накачки. Таким образом, в этом случае усиление сигнала в первом контуре не происходит. Однако при определенных условиях в системе возможно усиление, если использовать колебания в дополнительном контуре, амплитуда которых пропорциональна амплитуде входного сигнала. Такой усилитель является нерегенеративным параметрическим усилителем с преобразованием частоты вверх. Определим коэффициент его усиления по мощности. Под коэффициентом усиления по мощности будем понимать отношение мощности на выходе усилителя к мощности входного сигнала, выделяемой на согласованной нагрузке. Поскольку генератор входного сигнала дает ток с амплитудой / и имеет внутреннее сопротивление то на согласованную нагрузку он отдает мощность [c.258]

Если на стержень действуют внешние нагрузки, равнодействующая которых находится на оси стержня (осевая сила), то стержень продольно деформируется (осевое растяжение или сжатие). В результате деформации расстояния между точками разных поперечных сечений изменяются в зависимости от нагрузок и их распределения по длине стержня. Для достаточно длинных стержней на некотором удалении от концов стержня, к которым приложены внешние продольные силы, можно напряженно-деформированное состояние считать равномерным в пределах каждого отдельного поперечного сечения. Такое положение наблюдается уже на расстоянии порядка толщ,ины стержня от нагруженных концов, и с удалением от концов оно выполняется с более высокой точностью. На рис. 3.1 показаны два различных характера загружения концов стержня внешней осевой нагрузкой Fi = 2Fa- Штриховыми линиями показано очевидное деформированное состояние с изображением искривления поперечных сечений по мере изменения расстояния от нагруженных концов. На расстояниях порядка толщины (ширины) стержня плоские поперечные сечения практически не искривляются. Это одна из иллюстраций справедливости принципа Сен-Вепана, который утверждает, что статически эквивалентное преобразование внешних нагрузок на малой площади границы тела не влияет на распределение напряжений на некотором удалении от места приложения нагрузок. Опираясь на этот принцип, примем гипотезу плоских сечений, которая состоит в следующем материальные, точки стержня, расположенные в плоскости поперечного сечения до деформирования, после деформирования располагаются в одной и той же плоскости поперечного сечения (гипотеза Бернулли), или, иначе, плоские до деформирования поперечные се-нЕНия бруса остаются плоскими и после деформирования. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...