Учет распределенной нагрузки

Если Я < 1, то проводится уточненный расчет с учетом распределения нагрузки между двумя парами зубьев. Для этого определяется параметр При отсутствии уравнительного смещения значение й [c.373]

Рис. 11.6. к учету распределения нагрузки между приводами [c.396]

Местные напряжения изгиба зубьев рассчитывают с учетом распределения нагрузки между зубьями и по ширине зубчатого венца для передач -F-h [c.147]

Во втором расчете определяют значения X также без учета распределенной нагрузки ( = 0), при следующих значениях начальных параметров [c.206]

Для угловых зазоров Да, образующихся в конических соединениях, выполненных с точностью степеней АТ7—АТ8, длина контакта составляет приблизительно (0,30—0,35) Ь. С учетом распределения нагрузки по лепестку [7], сила зажима, действующая на хвостовик инструмента равна [c.83]

Перед установкой опор замерить высоту пружин в свободном состоянии и записать, размеры для учета распределения нагрузки на них от конденсатора. Для каждой опоры следует составлять комплекты из пружин одинаковой высоты. [c.30]

Где а — шаг расположения продольных ребер — эмпирический коэффициент, принимаемый равным 7,8 и15, 6 соответственно при продольных ребрах с открытым и замкнутым профилем Р — максимальное давление на лист, определяемое с учетом распределения нагрузки от колеса в толще покрытия Л (рис. 11.1) Е — модуль упругости материала листа. [c.268]

Учет распределенной нагрузки [c.41]

Без учета распределенной нагрузки ( = 0), прогиб балки только от сосредоточенной силы в середине пролета [c.85]

Ограничимся рассмотрением случая действия равномерно распределенной нагрузки. Тогда в результате интегрирования с учетом [c.323]

Коэффициент учета неравномерности распределения нагрузки (стр. 529) Окончательное число ремней [c.548]

Задача распределения нагрузки вдоль контактных линий в высшей кинематической паре решается с учетом не только контактной жесткости, но и с учетом других деформаций, зависящих от конкретной формы звеньев. Предположим, что нагрузка в кинематической паре с линейным контактом передается от звена 1 к звену 2 (рис. 23.5, а). Внешняя нагрузка может быть в виде вращающего момента (как, например, в зубчатом механизме, рис. 23.5, б) или силы (как в паре кулачок — толкатель). Из-за деформации элементов кинематической пары нагрузка по контактным линиям распределяется неравномерно. Задача определения закона распределения нагрузки в контакте имеет точное решение, сущность которого заключается в следующем. Контактная линия разбивается на участки, а полная реакция заменяется сосредоточенными силами Ку, при- [c.297]

Решения системы уравнений (23.9) позволяют определить функцию f (х), т. е. картину распределения реакции вдоль контактных линий. Это позволяет рационально конструировать звенья механизмов и элементы кинематических пар, стремясь к выравниванию нагрузки вдоль контактных линий, например, в зубчатых механизмах зубьям придавать бочкообразную форму, что, кроме того, повышает класс кинематической пары в зацеплении, в фрикционных механизмах делать криволинейные образующие колес и т. п. Использование реального закона распределения нагрузки позволяет избежать ошибок при конструировании звеньев механизма. Учет действия различных факторов проводится добавлением в уравнения системы (23.9) соответствующих перемещений участков контактных линий. [c.298]

Рассмотрим более подробно выражения для проекций сил, входящих в уравнения (1), (2). В общем случае следящая распределенная нагрузка q может иметь две компоненты, т. е. q= iei-]-<7e2. Поэтому, воспользовавшись соотношением (1.24), имеем (с учетом того, что распределенная нагрузка действует не по всей длине стержня) [c.271]

Уравнения равновесия стержня (см. рис. 3.18) после потери устойчивости отличаются от уравнений (3) задачи 3.1 только выражениями для приращений компонент распределенной нагрузки, поэтому рассмотрим их вывод. Распределенная нагрузка в неподвижных осях с учетом перемещений осевой линии стержня равна (рис. 3.18) для случая, когда перемещениями точек осевой линии стержня до потери устойчивости можно пренебречь, [c.277]

Кольцо нагружено статической распределенной нагрузкой, поэтому Q o= = —с/оЯо, Q2 =Qзo=0 3-110= 120=6 30 = 0. Уравнения свободных колебаний стержня, осевая линия которого в статике есть плоская кривая, распадаются на две независимые системы (3.68) и (3.69). В рассматриваемом случае колебаний стержня относительно плоскости чертежа следует воспользоваться системой (3.69). Так как нагрузка следящая, а уравнения малых колебаний (3.69) получены в связанных осях, то А( з=0 (и А<71 = А 2=0). В случае стержня постоянного сечения система (3.69) принимает вид (с учетом начального напряженного состояния) [c.280]

Расчет резьбы. Как показали исследования, проведенные Н. Е. Жуковским, силы взаимодействия между витками резьбы винта и гайки распределены в значительной степени неравномерно, однако действительный характер распределения нагрузки по виткам зависит от многих факторов, трудно поддающихся учету (неточности изготовления, степени износа резьбы, материала и конструкции гайки и болта и т. д.). Поэтому при расчете резьбы условно считают, что все витки нагружены одинаково, а неточность в расчете компенсируют значением допускаемого напряжения. [c.44]

Рассмотрим конкретный пример. Пластина толщиной, равной единице, в виде высокой балки (балки -стенки) нагружена равномерно распределенной нагрузкой q-, опорные реакции считаем сосредоточенными в угловых точках. Сетка 4Д X 5А и нумерация точек с учетом симметрии относительно 0 — 0 показаны на рис. 8.10. [c.237]

Ограничимся рассмотрением случая действия равномерно распределенной нагрузки. Тогда в результате интегрирования с учетом зависимостей (11.28) получим простую формулу [c.344]

На консоль из швеллера №30, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью р=50 кГ/м, падает с высоты Л=10 см груз Р=100 кГ. Определить прогиб под грузом и наибольшее напряжение в балке с учетом массы балки и нагрузки и без учета этих масс. Длина консоли 1=2 м, вес погонного метра />1=31,8 кГ/ж. =2,1-10 кГ см . [c.242]

Подобрать распределенную нагрузку, при действии которой балка остается прямолинейной, можно. Однако при этой нагрузке возникают столь большие поперечные усилия, что необходимо определять упругую линию балки с учетом деформаций сдвига. [c.163]

С учетом неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца (коэффициент A .p) и дополнительной динамической нагрузки в зацеплении (коэффициент Кр ) получим формулу для проверочного расчета прямозубых передач [c.184]

Все расчетные формулы настоящего параграфа выведены в предположении, что интенсивность q = Р1Ь постоянна. Между тем вследствие погрешностей монтажа, упругих прогибов и скручивания валов окружная сила распределяется по ширине колеса неравномерно. Предполагают, что это сказывается на прочности зубьев так же, как если бы вся расчетная сила увеличилась в том же отношении, в каком максимальная интенсивность распределенной нагрузки превосходит среднюю. С учетом всего сказанного расчетную окружную силу представляют в виде [c.263]

Усилия, возникающие в зацеплении колес, вызывают деформацию не только зубьев, но и валов и опор, что приводит к неравномерному распределению нагрузки вдоль контактной линии зубьев, а также к дополнительным динамическим нагрузкам. Такое же влияние оказывают неизбежные погрешности изготовления и монтажа деталей передачи. При расчетах с целью учета влияния указанных факторов номинальную нагрузку умножают на коэффициент нагрузки К, который в свою очередь определяется произведением трех коэффициентов К = К К К . [c.259]

Ось рассчитывается на изгиб, с учетом коэффициента динамичности, как балка на двух опорах, нагруженная равномерно распределенной нагрузкой [c.98]

При определении тормозного момента механизмов передвижения однорельсовых тележек, если скорость их движения превышает 30 м/мин и установка тормозов является обязательной, следует учитывать неравномерность распределения нагрузки на ведущие и ведомые колеса и вести расчет допустимых величин замедления, исходя из действительной нагрузки на ведущие колеса. Момент сопротивления для однорельсовых тележек при определении тормозного момента ведут для случая работы тележки на прямом участке пути без учета трения реборд ( р = 1), так как дополнительные сопротивления, вызываемые перекосом тележки и сопротивлениями на закруглениях пути в процессе торможения могут и не иметь место. [c.389]

Динамический анализ зубчатых передач производится с учетом указанных выше факторов, причем из рассмотрения исключаются второстепенные явления, как изменение угла зацепления зубьев вследствие их деформаций влияние неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий и кромочного зацепления вследствие перекосов зубчатых колес под нагрузкой проявление различных погрешностей изготовления и монтажа зубчатых колес. Эти факторы, оказывающиеся существенными при исследовании прочности или точности зубчатых передач, влияют и на динамические процессы в приводе. Однако их влияние имеет для привода в целом обычно локальный характер и при исследова нии динамических свойств привода может не учитываться. [c.31]

При известной внешней максимальной нагрузке цикла (с учетом перекоса и эффекта перегрузки в рабочих условиях) в результате соответствующего анализа определяли распределенную нагрузку q в локальной зоне телескопического кольца при перекосе и по ней находили (точка 5 на рис. 3.13), усредненное (из полученных расчетом с помощью МКЭ и на основании модифицированного соотношения Нейбера) значение максимальной деформации в зоне переходной поверхности радиусом Ry . Затем по кривой малоцикловой усталости материала (см. рис. 3.7) определяли расчетное число циклов Л Р. Можно отметить, что и для телескопического кольца получено удовлетворительное согласование экспериментальных и расчетных значений долговечности. [c.150]

Шпиндельные узлы рассматривают как ступенчатые стержни на упругих опорах [16]. Жесткость опор качения определяют по зависимостям для точечного и линейного контакта с учетом распределения нагрузки между телами качения. Автоматизированные расчеты по методу конечных элементов позволяют рассматривать любое число опор и ступеней шпинделей, учитывая зазоры-натяга в подшипниках, жесткость гильзовых корпусов или насаживаемых на щпиндели деталей. Ходовые винты рассматривают как стержни постоянного сечения на упругих опорах. [c.71]

Значение Ка зависит от многих факторов и трудно поддается точному учету. Для приближенных расчетов рекомендуют [18] Ка 3,5.. . 4,5 — углеродистые стали, /Со яа 4,0.. . 5,5 — легированные стали. Ббльшие значения относятся к резьбам d > 20 мм. Эти значения получены для метрических нарезанных резьб и при простых гайках. Для накатанных резьб Ка уменьшается на 20...30%. При применении специальных гаек (см. рис. 1.16), выравнивающих распределение нагрузки по виткам резьбы, значение Ка уменьшают на 30...40%, [c.36]

Это допущение позголяет избавиться от сложных расчетов, в которых определяют распределение нагрузки по болтам с учетом деформации деталей. [c.38]

Для расчета по контактным напряжениям остаюпся справедливыми формулы (8.10) и (8.11) с учетом числа сателлитов С и коэффициента Кс неравномерности распределения нагрузки между ними. Например, формулу (8.11) получим в виде [c.162]

Необходимую степень выпуклости рассчитывают по величине упругой деформации поверхности под пагрузко с учетом возможных в системе перекосов или чаще экспериментально. Изготовляют несколько пробных детален с различной степенью выпуклости, испытывают п.ч под рабочей нагрузкой п по следам износа выбирают выпуклость, обеспечивающую наиболее благоприятное распределение нагрузки по поверхности. Обычно стрела выпуклости составляет несколько сотых миллиметра. [c.582]

Проверка на смятие актуальна для высоконанряженных шлицевых соединений с малым общим числом циклон ка гружений, при котором износ euj,e мал. Расчет производят с учетом динамической нагрузки (коэффициент динамичности при реверсивной работе 2...2,5) и с полным учетом неравномерности распределения нагрузки между зубьями коэффициентом К, (табл. 8.5, нижняя строка). Допускаемое давление выбирают по пределу текучести с коэффициентом безопасности [c.138]

Для большей определенности рассмотрим стержень, показанный на рис. 7.15. Стержень нагружен распределенной нагрузкой (на участке 0,5<е< 1), которая при =0 исчезает, и стержень начинает совершать свободные колебания в плоскости Д10л 2. Рассмотрим наиболее простой случай — уравнения колебаний прямолинейного стержня постоянного сечения без учета инерции ераще-ния и сдвига. Уравнение свободных колебаний без учета сил сопротивления для этого случая было приведено в 7.1 [c.202]

При учете собственного веса бруса определяется интевсив-ность распределенной нагрузки от собственного неса (вес единицы длины бруса) (Н/м) [c.7]

Для стержня переменного сечения, лежащего на упругом основании (см. рис. 4.47, б), в первое уралнение системы (4.20) войдет еще одна распределенная нагрузка qy = —aeuy. С учетом направления q та qy имеем [c.204]

С учетом массы балки и распределенной нагрузки j=Pl l 3EJ= -0,39см, [c.417]

Рис. 14.30. Депланация тонкостенного двутаврового поперечного сечения при различных воздействиях на торец с учетом детального характера приложения нагрузки а) равномерно распределенная нагрузка, приложенная к стенке б) равномерно распре-дeлevlныe нагрузки одного знака, приложенные к полкам а) сосредоточенные силы, приложенные в местах присоединения полок к стенке а)сосредоточенныесилыодногознака, приложенные к центру сечения и к краям полок д) распределенная нагрузка изгибногв характера, приложенная к стенке е) равномерно распределенные нагрузки разного знака,

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...