Постоянные расчетные величины

Б. ПОСТОЯННЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ [c.62]

Ловители плавного торможения обеспечивают плавное замедление кабины за счет работы сил трения гладких (или с поперечной насечкой) тормозных колодок при постоянной расчетной величине нормального давления. Ограничение силы нормального давления обеспечивается за счет податливости упругого элемента. [c.262]

В первом случае на срезе сопла Лаваля поддерживается постоянное давление, величина которого выше атмосферного, ибо выходное сечение меньше расчетного, вследствие чего газ в сопле расширяется не полностью. Величина давления на срезе равна [c.153]

Постоянный момент трения фрикционной муфты валика катушки 6 должен обеспечивать натяжение бумажной ленты при наименьшем диаметре катушки. Расчетная величина = 0,5De Натяжение ленты будет наименьшим при [c.446]

Следовательно, приведенная масса т (или приведенный момент инерции J ) есть условная расчетная величина, которая, будучи умножена на половину квадрата скорости точки приведения (или угловой скорости звена приведения), в каждый момент времени даст кинетическую энергию, равную сумме кинетических энергий всех подвижных звеньев механизма. Как видно из уравнений (11.3) и (11.4), величины приведенной массы и приведенного момента инерции механизма определяются отношением скоростей звеньев. В общем случае приведенная масса или момент инерции есть величина переменная и всегда положительная. В механизмах с постоянными передаточными отношениями (например, зубчатые редукторы) приведенный момент инерции постоянен. [c.357]

Существуют два различных подхода в описании малых трещин применительно к области малоцикловой усталости материалов применяется расчетная величина /-интеграла [88, 91, 92, 99, 102, 103] и размах деформации, использующийся в управляющем параметре в качестве основной характеристики [87, 90, 100, 101, 104-107]. Величина/-интеграла определяется коэффициентом интенсивности напряжения во второй степени. Поэтому в первом и во втором подходах имеется однозначная связь скорости роста трещины с ее длиной в соответствии с первым уравнением синергетики. Различие состоит лишь в управляющих параметрах. При использовании /-интеграла управляющий параметр может оказаться зависимым от глубины трещины, тогда как при использовании размаха деформации управляющий параметр остается постоянным на всем этапе стабильного роста трещины. Тем не менее, при обоих подходах описание процесса распространения малых трещин осуществляется [c.244]

К недостаткам систем теплоснабжения с единым теплоносителем следует отнести прежде всего резкое колебание температуры теплоносителя в обратных трубопроводах в течение года, что особенно сильно проявляется при низких значениях tni в конце отопительного периода, а также при высокой доле Температура воды в обратной магистрали может достигать 100°С и более. При увеличении пт до 200°С и более для высоких > 0,4 температура в обратной магистрали изменяется от 60°С (при расчетной температуре наружного воздуха) до 100—120°С (в конце отопительного периода). Это происходит потому, что графики теплопотребления промышленных и коммунально-бытовых потребителей в течение года не совпадают. Б подающей магистрали в течение всего года поддерживается постоянной, а величина отпускаемой теплоты изменяется за счет количественного регулирования в системе транспорта тепловой энергии. [c.122]

Схемы загружения конструкции. Оболочки загружались нагрузкой от утеплителя, кровли и снега ((/ = 2400 Н/м ) односторонней нагрузкой вдоль средней арки (<7=1800 Н/м ) с последующим догружением всей конструкции до равномерной нагрузки сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р = = 130 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на крайней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р=108 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета. Конструкция доведена до разрушения расчетным сочетанием нагрузок (равномерно распределенная постоянная, давление снега с учетом перераспределения по покрытию, нагрузка от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета). При доведении конструкции до разрушения все нагрузки пропорционально увеличивались этапами по 10% расчетной величины. После разрушения конструкции расчетным сочетанием нагрузок она [c.88]

На фиг. 1 представлена механическая характеристика электропривода постоянного тока. Величина коэффициентов т и щ определяет коэффициент заполнения и форму характеристики. При этом коэффициентом определяется жесткость внешней характеристики генератора, а коэффициентом т — начало размагничивания аЬ и Ьс представляют собой отрезки прямых, образующих в совокупности закон изменения скорости от момента <1)=/(М) Для вывода зависимостей, определяющих расчетные параметры рабочих движений, необходимо знать не только ш= =/ (М), но и Л1 = ф (t). [c.96]

Для облегчения сравнения данных форма таблицы принята близкой к форме табл. 19. Пределы изменения экспериментальных данных близки к расчетным (нижние пределы расчетных величин /Сд для механизмов с повышенной и нормальной точностью взяты с некоторым запасом, учитывающим нестабильность работы поворотных устройств). Графики для определения /Сд приведены на рис. 19. Анализ точек, выпадающий из построенных зависимостей, показал, что /Сд > /Сд д 1>У электромеханических устройств с постоянным передаточным отношением и с механизмами двойной фик- [c.78]

При значениях Ад больше 80—100 кПм коэффициент сопротивления остается постоянным, равным для обоих участков —0,6- —0,7. Отрицательное значение коэффициента сопротивления указывает на то, что затрата энергии на создание скорости смеси в отводящей трубе значительно меньше расчетной величины динамического давления. Только при небольших динамических давлениях (менее 40 кПм ) коэффициент сопротивления быстро возрастает с уменьшением Ад, доходя до значений, равных величине коэффициента сопротивления в коллекторах со смещенными трубами. Зависимости от давления пара установить не удалось. [c.309]

Превышение расчетной величины тепловосприятия выходной ступени и связанные с этим повышенные температурные разверки в трубах снижали надежность работы вторичного пароперегревателя, а постоянное использование аварийного впрыска в эксплуатации уменьшало экономичность блока. [c.85]

По данным экспериментального исследования была также определена локальная теплоотдача при турбулентном движении воды в трубах, обогреваемых постоянным по длине тепловым потоком при вышеуказанных условиях входа. Для заданного значения теплового потока qw расчетной величиной является температура внутренней поверхности [c.417]

Между скоростью деформации при релаксации и при ползучести имеется хорошее качественное соответствие, однако, как показано выше, в количественном выражении наблюдаются некоторые различия. Причиной указанных расхождений авторы считают [84, 86] возврат деформации. Если при ползучести снять напряжение, то с течением времени наблюдается явление возврата деформации. Однако такое явление происходит и в процессе релаксации в связи с уменьшением напряжений. Учитывая это, можно считать расчетные величины близкими к величинам, определенным в результате экспериментов на релаксацию. Аналогичным образом объясняется тот факт, что в процессе релаксации непрерывно происходит уменьшение скорости ползучести после резкого понижения (см. рис. 3.22) по сравнению со скоростью ползучести при постоянном напряжении. Таким же образом описанный выше возврат деформации обусловливает явление ползучести в обратном направлении под влиянием внутренних напряжений. [c.93]

Попытки прогнозировать долговечность при высокотемпературной малоцикловой усталости с учетом выдержки при постоянной деформации осуществляются довольно интенсивно (65, 73— 75], однако до настоящего времени точных методов расчета не разработано. Например, в случае прогнозирования на основе указанного выше правила 10 % с помощью метода общего наклона [см. уравнение (6.19)] в некоторых случаях расчетная величина долговечности оказывается завышенной [66], что приводит к недостаточной надежности конструкции. В случае прогнозирования с помощью закона скорректированной по частоте усталостной долговечности [см. уравнение (6.22)1 принимают [60], выключая и время выдержки, v = 1 ( с + th), однако невозможно объяснить > различие результатов при выдержке при растяжении и выдержке при сжатии или при двусторонней выдержке. [c.238]

Горизонтальная сила инерции масс крана (см. п. 1.8) для I случая нагружения принимается при плавных разгонах и торможениях соответствующих постоянной (средней) величине ускорения, за расчетный период торможения где см. в п. J.8, но не более ускорения, определяемого из условий сцеп-ления ходовых колес с рельсом или проскальзывания в муфте предельного момента. Для II случая нагружения при резких разгонах и торможениях значение Fh max может достигать величины Рл max = (мгновенное торможение) и принимается не менее величины, получающейся из расчета максимального значения ускорения ташах- Влияние груза, находящегося на гибком подвесе в высшем положении, учитывается как при жестком подвесе. [c.135]

Сравнение полученных расчетных данных с экспериментальными показывает, что расчетные величины укладываются в поле разброса экспериментальных данных для различных углов между осями кулаков шарнира. Форма кривых, полученных по экспериментальным данным, близка к гиперболе с постоянными коэффициентами [c.287]

Поворотная губка 6, шарнирно соединенная осью 10 с обоймой 7, дает возможность введения в конструкцию тисков синусного устройства, в котором размер 50 0,01 мм остается постоянным, а расстояние между плоскостью обоймы 1 и роликом 7 является расчетной величиной h. [c.233]

Если система освещения исправна, через предохранитель идет ток нормальной силы и его контакты постоянно замкнуты. Как только сила тока в цепи превысит расчетную величину (например, при коротком замыкании), биметаллическая пластина сильно нагреется и резко выгнется по сфере в обратную сторону, контакты разомкнутся, и ток прекратится. Остынув, пластина под действием сил упругости резко возвратится в первоначальное положение, контакты вновь замкнутся, и ток в цепи восстановится. Размыкание и замыкание цепи продолжается до тех пор, пока не будет устранена причина появления тока чрезмерно большой силы. [c.412]

Опуская вывод формулы расчетной величины критической угловой скорости (о р, приведенной в литературе [УП1.4], дадим окончательное ее значение для вала постоянного сечения с равномерно распределенной нагрузкой, равной собственному весу. Вал свободно лежит на опорах, которые не воспринимают изгибающих моментов (рис. УП1.10, а). [c.227]

Во всех этих работах сделаны допущения, что поверхности не деформируются и вязкость масла постоянна. Это в значительной мере предопределило расхождение расчетных величин и результатов экспериментов. Впервые учел двойную кривизну сопряженных поверхностей и изменение вязкости масла под действием давления П. Л. Капица [14]. [c.163]

Расчетная величина, приближенно определяемая как отрезок прямой, соединяющей две точки разноименных боковых поверхностей зуба в нормальном сечении, принадлежащие одной цилиндрической соосной поверхности и нормалям, проведенным к боковым поверхностям зуба из одной точки на делительной поверхности, называется постоянной хордой зуба 5 . Различают следующие постоянные хорды зуба внешнюю з е, среднюю Зат и внутреннюю 8 -, но рассчитывают обычно внешнюю постоянную хорду зуба 5 . [c.36]

Беря в качестве /у ток индуктора, получаем вносимые в индуктор сопротивления. Если мощности нагреваемом теле разделить на квадрат тока в нем, получаем собственные сопротивления г с и Хас тела. Иногда собственное активное сопротивление совпадает с сопротивлением постоянному току, например для тонкостенного цилиндра (см. рис. 1.2). Однако чаще они являются чисто расчетными величинами, не имеющими физического обоснования. Так, для сплошного цилиндра при уменьшении частоты Гас стремятся к постоянному значению, а Хас — к бесконечности. [c.28]

Характер и пределы регулирования компрессоров зависят от характера и пределов изменения потребления газа. В большинстве случаев регулирование производительности компрессорной установки сводится к поддержанию постоянного наивыгоднейшего по технологическому процессу давления в нагнетании, независимо от изменения отбора газа, в пределах расчетных величин. По характеру изменения производительности регулирование бывает прерывистое, осуществляемое периодически прекращением подачи газа, ступенчатое и плавное. Регулирование может быть произведено вручную или автоматически. Основные виды и способы регулирования приведены в табл. 93. [c.328]

Си — коэффициент, учитывающий непостоянство нагрузки при постоянной нагрузке Сц = 1, при изменении нагрузки в интервале от О до расчетной величины С = 2. [c.361]

Основными нагрузками на валы являются силы от передач, которые передаются через насаженные на них детали зубчатые или червячные колеса, звездочки, шкивы, муфты. При расчетах принимают, что насаженные на вал детали передают силы и моменгы валу на середине своей ширины и эти сечения принимают за расчетные. Под действием постоянных по величине и направлению сил во вращающихся валах возникают напряжения, изменяющиеся по симмегричному циклу. [c.208]

При расчетах предельных плотностей потока теплоемкость насыщенной жидкости в интервале температур 40—180° С принята постоян- кг ной = 4,187 кдж1кг°С вы-числение расходов, отвечающих более высоким начальным температурам, произведено с учетом изменения теплоемкости воды вдоль нижней пограничной кривой. Следует иметь в виду, что малые отклонения в табличных значениях калорических функций насыщенного пара, не выходящие за пределы поля допусков скелетных таблиц, заметно сказываются на результатах вычисления критической плотности. Так, например, если начальная энтальпия пара при /о = 180° С и Ха = 1,0 отклоняется на 0,3% от среднего значения (допуск около 0,6%), то расчетная величина критической плотности потока изменяется на 1,6%. [c.107]

X К Р- Датчиком температуры пара является термометр сопротивления Rt. В качестве датчика давления используется ферродинамический индикатор давления ИДФ, рамка преобразователя которого 9 выдает напряжение, пропорциональное давлению. Давление будет вводиться с большей точностью при использовании манометра с дифференциально-трансформаторным датчиком типа МЭД (рис. 3-5,6). Подключение манометра МЭД в схему рис. 3-5,а показано одноименными зажимами а, б, в, г. Для возможности включения первичной обмотки датчика МЭД последовательно с обмоткой возбуждения компенсирующего преобразователя ПФ4 вторичного прибора тепломера обмотка датчика МЭД шунтируется сопротивлением 7 = 180 ом. Для введения постоянного числа ki [см. (3-2)] плунл<ер датчика МЭД или рамка ИДФ смещаются на соответствующую расчетную величину. [c.80]

ПАС в изолированных слоях потока и на лопатке в целом, причем ПАС в изолированных слоях определялась по результатам опытов на плоских моделях для ступеней со степенью веерности РК = 6-=-10,7, с постоянным осевым зазором 62 и с закруткой потока гси = onst. Из-за фазового сдвига расчетные величины ПАС существенно уменьшаются. Вместе с тем опыты в ЛПИ, выполненные А. С. Ласкиным и И. Н. Афанасьевой на радиальной обращенной турбине, показали, что даже при сильном наклоне лопатки (до 17°) фазовый сдвиг практически отсутствует для большей части поверхности лопатки (за исключением лишь небольшой зоны вблизи входной кромки). В то же время относительный сдвиг по фазе между пульсациями в смежных рабочих каналах был приблизительно равен отношению шагов. С введением угла наклона входной кромки амплитуды пульсаций на профиле изменялись мало. [c.247]

Отклонение реальной статической зависимости от расчетной подтверждается опытом эксплуатации практически всех блочных установок с промежуточным перегревом. Для примера можно привести блочные установки с котлами типов ПК-33, ПК-33-1, Т(П-Ш, ТГМ-94 , ПК-38, На котлах первых четырех тигоов при гаоминальяой (или близкой к ней) нагрузке приходится постоянно пользоваться впрыском, который предусматривался проектом только как аварийное средство защиты на случай кратковременных выбегов температуры промежуточного перегрева. На некоторых котлах последнего типа, наоборот, температура вторичного перегрева примерно на 20—30° С ниже расчетной величины при аналогичных нагрузках. [c.260]

Уравнение (5.14) в алгоритме МГЭ позволяет решать пшрокий круг задач расчета стержневых систем, связанных с упругим основанием. Стержневые системы могут иметь любые краевые условия и законы изменения жесткости, а само основание может иметь произвольный закон изменения коэффициента постели к, т.е. уравнение (5.11) в этом случае будет иметь переменные коэффициенты. При оптимальной дискретизации расчетной схемы коэффициенты уравнения (5.11) можно принять постоянными, а величину приведенной длины всех стержневых элементов выбрать меньше 5. В этих условиях алгоритм МГЭ при использовании уравнения (5.14) обеспечит приемлемую точность результатов. [c.354]

Для более высокого числа циклов эта формула дает лишь незначительное уменьшение точности по сравнению с предыдущей формулой при средней ошибке в расчетной величине Отп1овп порядка 0,09—0,10. Соответствующие ошибки в расчетных величинах амплитуды напряжения естественно меньше вследствие малого наклона кривых постоянной долговечности на диаграмме предельных напряжений. [c.201]

Эквивалентной динамической нагрузкой для радиальных шариковых и радиально-упорных подшипников называется постоянная радиальная нагрузка, которая при приложении ее к подшипнику с врап ающимся внутренним кольцом и неподвижным наружным обеспечивает такой же расчетный срок службы, как и при действительных условиях нагружения н вращения. Для подшипников этих типов эквивалентная нагрузка Р = ХУРг+УРа)КбКг, (3) где Рг — постоянная по величине и направлению радиальная нагрузка, Н Ра — постоянная по величине и направлению осевая нагрузка, Н X — коэффициент радиальной нагрузки (табл. 18 20) К —коэффициент осевой нагрузки (табл, 18 [c.42]

На фиг. 68 приведен график изменегия контактной выносливости образцов различного диаметра нр-и постоянном расчетном ко н-тактном давлении Стщвзс 500 кГ1см [37]. Из графика следует, что при одной и той же величине контактного давления увеличение диаметра образца с 4 до 10 мм вызвало повышение контактной выносливости в 2 5 раз. [c.136]

Для надежной работы потребителей к ним необходиью подводить электрический ток, напряжение которого соответствует номинальной расчетной величине. Величина напряжения определяется зарядным напряжением на клеммах полностью заряженной аккумуляторной батареи. Поэтому напряжение на клеммах генератора должно иметь строго определенную постоянную величину. Напряжение, вырабатываемое генератором, зависит от угловой скорости якоря (ротора) генератора и от магнитного потока в генераторе [c.103]

Вследствие вращения вала напряжения изгиба в материале даже при постоянной по величине и направлению внешней нагрузке изменяются по ч имметричному циклу, о учитывается соответствующими величинами допускаемых напряжений, используемых в расчетных формулах. [c.511]

В качестве расчетной величины при переменном токе промышленной частоты учитьгаают активное сопротивление тела человека, которое принимают равным 1 кОм. В действительных условиях сопротивление тела одного и того же человека не является постоянной величиной. Оно изменяется в зависимости от обстояния кожи, параметров электрической цепй, физиологических факторов, состояния окружающей среды и др. [c.8]

Расчет при переменной нагрузке Сводится к расчету по некоторой постоянной расчетной нагрузке Мрасч (рис. 50). Величина на рис. 48 [c.177]

Образец О, помещенный в печи, нагружается пружиной 1 через посредство рычага 2 и верхней тяги 3. На образце установлены ножи экстензометра 4, при помощи которого с точностью до 0,0002о/о поддерживается постоянной расчетная длина образца. Это достигается следующим образом при удлинении образца на указанную величину (0,0002 /о) замыкается контакт 5. Это замыкание передается на электрическое реле 6, которое приводит в действие мотор 7, ослабляющий пружину 1. Напряжение в образце при этом уменьшается, образец укорачивается и размыкает контакт 5. Величина нагрузки автоматически регистрируется с помощью электрических контактов 8, реле 9, зубчатой передачи 10, моторчика 11 и указателя 12. Такая схема была положена в основу автоматической релаксационной машины фирмы Вестингауз [40]. [c.110]

Расчетная величина йр/йТ для ПТФЭ в области давлений до 500 кгс/см и температур от 30 до 50° С при ау = 330-10 град и К =24-10 кгс/см составляет 8 кгс/см -°С. Были также проведены прямые опыты по определению йр/йТ в режиме медленного нагревания (скорость 5° С/ч), При этом давление поднималось так, чтобы объем образца оставался постоянным. Численная величина йр1йТ имела два значения до 30° С — 15,2, а свыше — [c.191]

Сп — коэффициент, учитывающий характер нагрузки при постоянной нагрузке Сн=1, при измененнп иагрузки в пределах от О до расчетной величины Сн = 2. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...