Кривая постоянного наклона

Теорема [19]. Горизонтальные проекции образующих поверхностей одинакового ската, направляющей кривой которой является кривая постоянного наклона по отношению к плоскости Я, составляют с касательными в точках горизонтальной проекции направляющей равные углы. [c.21]

Кривая постоянного наклона — кривая, касательные к которой наклонены к горизонтальной плоскости под постоянным углом. [c.21]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

Таким образом, для определенного материала, для которого величина в скобках люжет быть рассчитана, линия постоянного наклона соответствует заданной энтальпии, а линия с уменьшающимся наклоном — возрастающей энтальпии. Пересечение этих линий с экспериментальной кривой определяет действительное соотношение параметров 5 и [c.385]

Увеличение средних растягивающих напряжений всегда опасно, поэтому кривые постоянного срока службы никогда не имеют положительного наклона. [c.434]

Увеличение переменных напряжений всегда более опасно, чем соответствующее увеличение постоянных средних напряжений. Это означает, что тангенс угла наклона кривой постоянного срока службы не может быть менее —1. [c.434]

Исследование граничных условий. Все предположения удовлетворяются, если а) тангенс угла наклона кривой постоянного срока службы (величина дА/дМ) находится в пределах от О до —1 для всех возможных сроков службы и б) тангенс угла наклона кривой при постоянных средних напряжениях (величина дА/дп) всегда отрицателен (предположение 6) для всех средних напряжений в области от нуля до предела прочности при растяжении. Условие а) означает, что точки лежат внутри треугольника диаграммы предельных напряжений (предположение 2) и что увеличение растягивающих средних напряжений всегда вредно (предположение 4), но не вреднее, чем увеличение переменных напряжений (предположение 5). [c.436]

В работе [L.63] описаны измерения шума несущего винта, вращающегося на испытательной башне. Посредством узкополосного частотного анализа установлено, что в области частот, обычно связываемой с вихревым шумом, в действительности имеет место наложение шума вращения и широкополосного шума. Выяснено, что спектр широкополосного шума не имеет пиков и вплоть до основных частот 325—450 Гц (в зависимости от силы тяги) представлен горизонтальным участком кривой, далее падающей по частоте с почти постоянным наклоном в 1дБ/октава. [c.832]

Постоянный наклон при больших 0 отражает предельный случай с<С(1—Зл /2) в (7.17), а небольшая кривизна при меньших 6 отражает начинающееся насыщение плотности разорванных связей (с = 2— 3х), которое происходит при больших отрицательных значениях 0. Форма наиболее точной кривой с (Т) (М48 на рис. 7.23) может быть воспроизведена в пределах экспериментальных ошибок с использованием значений Еа — = 0,234 эВ и 5й = 2,0А, а подгонка ординат дает с/с р = 4,28. [c.158]

Зависимость величины х от показана на рис. 7.35 для X = 0,3 и X = 0,5. Для обоих составов ясно виден изгиб кривой с постоянным наклоном при больших о, соответствующим наклону на рис. 6.3. Если эта часть кривой интерпретируется с помощью (7.27), то изгиб при меньших значениях ст указывает на увеличение парамагнитной восприимчивости при низких Т, когда Ef мало. При заданном значении / это отклонение больше для X = 0,3, чем для х = 0,5. По-видимому, это указывает на очень сильную обратную зависимость от Т, так как при заданной Ef Т меньше при меньших х. Аналогичные зависимости были построены и для составов х = 0,60, 0,55, 0,45, 0,40 и 0,35. Ни одна из них не охватывала достаточно широкий ин- [c.170]

На рис. 48 показано два положения на кривой постоянного радиуса Я. Каток Б движется по внутреннему, каток А — по внешнему краю дороги. Полотно наклонено под углом а. [c.94]

Т. е. Р и, V) вдоль кривой сохраняет постоянное значение. Нетрудно видеть, что такой случай имеет место, если соответствующая кривая равного наклона состоит из точек, в которых касательная плоскость параллельна фазовой поверхности, как, например, когда поверхность (н, ) = С имеет вид кратера, края которого лежат на одном уровне (рис. 104). Ни одна из особых точек не может быть такого [c.153]

В последнее время стало распространенным представлять кривые усталости по параметру вероятности разрушения. Эти кривые могут иметь постоянный наклон, переломы в разные сто- [c.171]

На рис. 4.2 совершенно отчетливо проявляется весьма существенное влияние объемной пористости т на число Nu. Так, при изменении пористости от 0,673 до 0,265 при одном и том же числе Re = 4-10 критерий Nu увеличивается с 350 до 1650,, т.е. почти в пять раз. С увеличением числа Re при постоянной объемной пористости т эффективность теплоотдачи увеличивается. Наклон кривых, проведенных по средним значениям опытных точек, примерно одинаков, и тангенс их равен 0,7 при всех числах Re>104 Полученные данные убедительно опровергают мнение некоторых исследователей, считающих, что средний коэффициент теплоотдачи не зависит от объемной пористости шаровой укладки [37], и подтверждают данные авторов (26, 36] о существенном влиянии ее на коэффициент теплоотдачи. [c.76]

В обоих случаях поперечная сила взята со знаком минус, потому что эпюра М — нисходящая (при движении слева направо). Следует также обратить внимание на следующую зависимость, вытекающую из формулы (VI.2). На тех участках балки, где изгибающий момент изменяется по параболе (кривая 2-го порядка), поперечная сила изменяется по линейному закону, т. е, эпюра — наклонная прямая (линия 1-го порядка). Там же, где М изменяется по линейному закону, т. е. эпюра М — наклонная прямая, поперечная сила Q постоянна, эпюра — горизонтальная прямая (линия нулевого порядка). Вообще, порядок функции, описывающей закон изменения Q, на единицу ниже порядка функции, выражающей закон изменения М. Это следует непосредственно из формулы (VI.2). [c.141]

Рис. 25.6. Термоэлектронная эмиссия поликристалличе-ского вольфрама в парах цезия [9] для каждой кривой снизу указана температура жидкой фазы цезия Гс1 и сверху плотность потока атомов цезия на поверхность катода Наклонные прямые — линии постоянной работы выхода

На рис. 3 изображены изотермы Ван-дер-Ваальса, выражающие зависимости удельного объема от давления (и = / (р)) при различных постоянных температурах. Жидкому состоянию на этих кривых соответствует участок АВ, а газообразному — участок СО. Как показывают кривые АВ и СО, с увеличением давления объем жидкостей и газов уменьшается. Разные наклон и кривизна этих участков свидетельствуют о разной степени сжимаемости рассматриваемых сред. [c.15]

Для более высокого числа циклов эта формула дает лишь незначительное уменьшение точности по сравнению с предыдущей формулой при средней ошибке в расчетной величине Отп1овп порядка 0,09—0,10. Соответствующие ошибки в расчетных величинах амплитуды напряжения естественно меньше вследствие малого наклона кривых постоянной долговечности на диаграмме предельных напряжений. [c.201]

Кривые ползучести показаны на рис. XI. 4 в полулогарифмической шкале. Эта шкала обладает тем преимуществом, что построение для больших времен выполняется вдоль абсциссы на удобной длине она имеет и недостаток, заключающийся в том, что прямая линия постоянного наклона представляется в ней как кривая. Параболический участок кривой до возраста 60 дней не показан. Ползучесть под действием собственного веса пропорционально занижена по сравнению с ползучестью под действием приложенных грузов. Кривые подтверждают существование, грубо говоря, прямолинейного участка, что было показано Бингамом и Рейнером. Этот участок, как было показано Гланвилем, отражается кривой с постепенно убывающим наклоном. [c.191]

Для материалов, из которых изготовляют лопатки турбин, при-рабочих температурах (до температуры старения) кривая усталости характеризуется практически постоянным рассеянием логарифмов долговечностей, как это в качестве примера показано на рис. 3.1 Гдля сплава ХН62МВКЮ ( S igATp=0,4). При температурах, превышающих температуру старения сплава, кривая усталости имеет перелом. Правый участок этой кривой более наклонный, чем левый. На рис. 3.12 для иллюстрации приведены результаты испытаний на усталость сплава ХН77ТЮР при 800° С (температура старения 700° G). Результаты испытаний ряда жаропрочных сплавов при повышенных температурах приведены в табл. 3.1. [c.114]

Рис. 1.18. Кривая минимальной скорости ползучести А и кривая постоянной структуры В для монокристаллов Ag l [301]. Наклон кривой А 1/п=1/3,

Таким образом, при Ыщ sg и Umi график кинематической погрешности будет представлять собой прямую линию, наклон к оси и которой равен ar tg А . Зависимость кинематической погрешности при и u i можно получить аналогичным образом. Полный график кинематической погрешности будет представлять собой чередование отрезков кривых / (ы) и прямых с постоянным наклоном. [c.198]

Такие предельные напряжения, чаще всего кривые предельных напряжений, вызывающих заданные суммарные деформации, определяют путем экстраполяции результатов испытаний, длительность которых обычно составляет 1000—2500 час. ко всему сроку службы данной детали. Подобная экстраполяция вполне оправдана, учитывая постоянный наклон прямолинейного участка кривой удлинение — время при экстраполяции пользуются формулой Мак-Ветти [1481 [c.156]

При больших открытиях золотника экспериментальные характеристики приближаются к теоретическим, показанным на фиг. 12.6, в том случае, если золотник смещен из нейтрального положения больше чем на величину предварительного открытия. Утечки в атмосферу через зазоры характеризуются верхней левой частью кривой для положительных значений X, имеющей незначительный угол наклона. Почти постоянный наклон этого участка кривой означает, что расход утечек почти пропорционален Р . Величина Qs вычислялась путем деления изменения расхода Wa, вызванного открытием золотника в пределах от X =0,05 до X =0,125 мм при Р =0, на изменение, которое имело бы место при коэффициенте расхода на входной щели, равном 1,00. Величина аналогично определялась как частное от деления изменения W , вызванного открытием золотника в пределах от X = — 0,125 до X = — 0,05 мм при Рд = 56 kPI m , на изменение, соответствующее величине коэффициента расхода выходной щели, равной 1,00. Найденные значения и g равняются соответственно 0,89 и 0,84 в диапазоне измерений, полученных Стеннингом [6]. Разница значений и может быть объяснена явлением пространственного сжатия струи во входной щели. [c.476]

Термоэлектрические, свойства сплавов SexTei 6bMH детально изучены в области больших содержаний теллура [201]. При более низких проводимостях (а<с200 Ом- см" ), когда должно быть справедливым приближение Максвелла—Больцмана, кривые зависимости Ig а и S от Т (рис. 2.5 и 2.9) ставят перед исследователями интересную проблему. А именно, согласно формулам (6.5), Iga и S должны иметь одинаковую энергию активации. В табл. 8.3 приведены энергии активации для сплавов Sea-Tei-x. При л от 0,3 до 0,5 кривые а имеют две энергии активации. Большая энергия активации, обозначенная Еа2, имеет место в области П, где о 1 Ом- см эта энергия активации равна - 1,3 эВ. Меньшая энергия активации Eai имеет место в области I и хорошо определена только для х = 0,5. Эта энергия активации имеет значение - 0,8 эВ. Кривые зависимости S от T- на границе этих областей имеют постоянный наклон so" 0,8 эВ, за исключением случая х = 0,5, где наклон кривой оказывается значительно больше. Таким образом, Eso хорошо согласуется с oi в большинстве случаев, но не согласуется с Ео2. [c.213]

К так называемой круговой (первой космической) скорости на данной высоте V Графики построены для случая, когда радиус точки 0 . равен R3 = 637Г км, прн этом = 7,9 км/с. Наклонная прямая лниня на данном рнсункс, соединяющая точки максимума кривых постоянной начальной скорости, соответствует оптимальным углам бросания, обеспечивающим максимум дальности полета при фиксированной начальной скорости. [c.45]

Обычно растворы не бывают идеальными и график зависимости G от Nj не является линейным. Наклон кривой dGldN , или парциальная мольная величина, не является постоянной, но представляет собой функцию числа молей компонента i в растворе. На этом графике число молен всех компонентов, за исключением i, [c.213]

Степень поляризации зависит от характера анодных и катодных участков, состава коррозионной среды и плотности коррозионного тока. Чем бо.чьше наклон поляризационных кривых, тем сильнее поляризуется электрод и тем сильнее тормозится анодный или катодный процесс. Для снятия поляризационных кривых могут быть использованы разные схемы установок. Схема любой установки для снятия поляризационных кривых гальва-ностатическим способом подобна схеме для и.змерения электродных потешгиалов компенсационным методом н отличается от нее по существу только тем, что она предусматривает подвод постоянного тока к исследуемому электроду и измерение его величины, т. е. включает источник постоянного тока, приборы для измерения силы тока и регулирования его величины и вспомогательный поляризующий электрод. Схема установки для снятия поляризационных кривых приведена на рис. 222. [c.342]

По этим данным строим зависимость Ыим = /(Нем) в логарифмических координатах (рис. 3-2). По тангенсу угла наклона кривой к оси абсцисс определяем показатель степени п, а затем постоянную С = NUjj/RejJ. Получаем расчетную формулу Nu = 0,15 Re действительную в пределах 1600 Re<7300. [c.57]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Соотношение (8.53) позволяет определить постоянную Планка из измерения наклона прямых, выражающих зависимость потенциала задержки от час готы падающего на фотокатод излучения. Весьма точное определение h таким методом было выполнено П. И. Лукирским и С. С. Прилежаевым в 1930 г. Для измерений использовали сферический конденсатор, внутренний шарик которого был изготовлен из никеля и освещгится светом ртутной лампы. Спектральные линии ртути, возбуждавшие фотоэффект, выделялись монохроматором с кварцевой призмой. В этих опытах наблюдался относительно крутой спад кривых, характеризующих зависимость силы фототока от приложенного [c.434]

Направим ось х вдоль нулевой полосы от красного конца спектра к фиолетовому, а ось у — параллельно щели спектрографа. Тогда ордината /п-й полосы будет Ут = а>п к х), гд е а — постоянная прибора. Это — уравнение кривой, определяющей форму рассматриваемой полосы. Причем угол наклона полосы с1у1йх пропорционален номеру полосы. [c.84]

Физическая основа теоремы Нернста состоит в том, что при достаточно низких температурах существующий в системе беспорядок устраняется иод влиянием сил взаимодействия между элементарными частицалш. Это происходит в области температур, в которой энергия взаимодействия Е сравнима с тепловой энергией кТ. Следовательно, можно ввести характеристическую температуру Н порядка Elk, соответствующую переходу системы в новую упорядоченную фазу или состояние. При Г=0 наблюдается крутой наклон на верхней из кривых, изображенных на фиг. 2, а в теплоемкости при постоянном внешнем параметре (равной TdS/dT) наблюдается четко выраженный максимум. [В случае перехода первого рода на (6 —Г)-кри-вых имеет место разрыв непрерывности и, следовательно, скрытая теплота.) При температурах много ниже 0 энтропия очень слабо зависит от внешнего параметра, и вещество теряет свою эффективность в качестве рабочего вещества охладительного цикла. [c.422]

Решение. Для данной детали ТСдо = 2,4, предел выносливости а 1рд = = 79,2 МПа (см. решение задачи 15.1). Параметр кривой усталости т в логарифмических координатах, характеризующий угол наклона ее левой ветви, найдем из условия т = IK jq = 12/2,i = 5. Значения постоянной с приводятся в приложении 9. Предельное число циклов Nj до появления усталостно- [c.300]

В р—V координатах изохорному процессу соответствует отрезок вертикальной линии 1—2 (рис. 7.5,а), а в Т—5 координатах (рис. 7.5,6)—кривая, направленная в области насыщенного пара выпуклостью вверх (отрезок 1—а), а в области перегретого пара — кривая, направленная выпуклостью вниз (отрезок а—2). В к—5 координатах изохора как насыщенного, так и перегретого пара близка к наклонной прямой линии, причем изохоры располагаются здесь круче изобар, проходящих через те же точки процесса. На всех диаграммах точка а характеризует переход из области насыщенного пара в область перегретого пара. Из диаграмм рис. 7.5 видно, как при нагревании пара при постоянном объеме он может быть переведен в сухой насыщенный пар, а затем и в перегретый. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...