Вибрационная прочность сварных точечных соединений

СТАТИЧЕСКАЯ И ВИБРАЦИОННАЯ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ ТОЧЕЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.106]

Вибрационная прочность сварных точечных соединений при температурах +20° С и —50° С [c.110]

Расчет вибрационной прочности сварных точечных соединений, работающих при низких температурах (до —50°С), можно вести по формулам, данным в гл. V. [c.116]

Из полученных данных можно сделать заключение о том, что понижение температуры до —50° С не вызывает понижения предела вибрационной прочности сварных точечных соединений, а, наоборот, дает некоторое повышение этого предела. Полученное снижение этого предела по сравнению с испытаниями при +20° С в воздухе можно объяснить влиянием не температуры, а влиянием жидкого раствора, в котором находились образцы во время испытания. Испытания на статические нагрузки этих соединений при температуре до —50° С показали тоже повышение предела прочности этих соединений. Все это говорит о том, что сварные точечные соединения могут надежно работать и при низких температурах как при статических, так и при вибрационных нагрузках. [c.118]

Из сказанного следует, что при вибрационных нагрузках неравномерность в распределении усилий между точками не только сохраняется, но даже и усиливается. Это говорит о том, что предельная прочность сварных точечных соединений должна определяться крайними точками, загрузка которых подсчитывается по формулам, аналогичным (12) и (12 ), или по окончательным формулам (15) и (16) гл. II, в которые необходимо ввести коэффициент понижения усилий а . [c.97]

Испытание соединений на вибрационную прочность при низких температурах в 66%-ном растворе гликоля в воде и в том же растворе при 4-20° С подтверждает известный факт о понижении вибрационной прочности стальных образцов при их работе в жидкости. Для проверки этого вывода и для выявления влияния понижения температуры раствора жидкости на предел усталостной прочности сварных точечных соединений были проведены испытания двух серий образцов на воздухе при -Ь20°С, а 116 [c.116]

Наличие клеевой прослойки в сварном точечном соединении особенно заметно повышает его прочность при вибрационных нагрузках [10, 37, 39]. При нагружении клее-сварного соединения циклическими нагрузками клеевая прослойка воспринимает значительную часть напряжений, разгружая сварную точку. Такое [c.148]

Расчет сварных точечных соединений на вибрационную прочность [c.96]

В ядре сварной точки допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не превышает V3—V4 высоты ядра. Такого рода дефекты не оказывают влияния не только на статическую, но и вибрационную прочность. Это объясняется тем, что прочность сварной точки главным образом зависит от концентрации напряжений, типовая эпюра которых показана на нижней части рис. 96. Круговой концентратор К, который проходит по зоне термического влияния (если она есть) или по границе расплавления, и представляет собой самое опасное сечение сварного соединения. Следовательно, поскольку неустраним сам концентратор К, то, видимо, все внимание технолога должно сосредоточиваться на том слое металла, в котором расположен концентратор К-Таким образом, первая задача технолога —это получить хорошо сформированное расплавленное ядро определенных размеров. Вторая, более сложная задача — обеспечить в зоне концентратора К такую структуру металла, которая в наибольшей мере оказалась бы способной выдерживать концентрации напряжений без образования надрывов и трещин. Если иметь в виду, что при точечной сварке металл в зоне сварного соединения подвергается одновременно тепловому и механическому воздействию, то вполне рационально рассматривать точечную сварку как термомеханический процесс обработки металла. Но и это еще не все, что отличает точечную сварку от классической схемы термической обработки только в координатах температура — время. Через жидкую фазу ядра и горячую зону термического влияния проходят токи огромной плотности. Во многих случаях практики эти токи униполярны. Нельзя поэтому упускать из вида возможность влияния электрического тока — вначале на химическую однородность металла, а затем в конечном итоге и на структуру не только ядра, но и границы плавления. [c.196]

Все сказанное о распределении нагрузок относится к статиче-ческим испытаниям. Разумеется, при ударных и вибрационных нагрузках все виды концентраций сохраняются и даже усиливаются. Имеются многочисленные опытные данные по показателям вибрационной прочности. Из них можно вывести приблизительно такие соотношения. Одноточечные соединения при вибрационных испытаниях на растяжение — срез дают только 8—10 % от прочности при статическом разрыве. Многоточечные соединения при многорядном расположении точек и на металле малых толщин (0,3—1 мм) практически обеспечивают прочность, равную целому металлу, если говорить о конкретных конструкциях, а не о лабораторных испытаниях на вибрацию. Этот факт отлично доказывается службой всех точечно-сварных соединений, самых разнообразных по расположению точек, в корпусах всех автомобилей. Любые аварийные разрушения корпусов, даже старых машин с большим пробегом, всегда происходят по целому металлу, а не по сварным точкам. Мало того, диски всех колес автомобилей Москвич , Жигули и Волга соединены с ободом единичными точками в один ряд при числе по окружности не более 12. Эти сварные соединения, много лет работающие в условиях реальной ударной и вибрационной нагрузок, никогда не выводят колеса из строя в результате разрушения сварных точек. Точечная сварка глубоко внедрилась в вагоностроение, где толщина свариваемых [c.207]

В книге изложены результаты теоретических и экспериментальных исследований статичеокой, вибрационной и ударной прочности сварных точечных и электр озаклепочных соединений, проведенных, главным образом, научными работниками Уральского политехнического института им. С. М. Кирова за последние 25 лет даны простые и достаточно точные методы расчета прочности сварных точечных соединений в зависимости от количества сварных точек з продольно.м и поперечном рядах исследованы сдвиги точечных соединений >и определен модуль сдвига этих соединений дан метод определения ударных аил и расчет предельной ударной прочности различных точечных соединений яриведены результаты статической вибрационной ПР0ЧН0СТ1И различных точечных соединений при низких температурах. [c.2]

Сплавы алюминия обладают относительно большим пределом температур кристаллизации. Для них в средней зоне ядра характерен переход столбчатых кристаллов в мелкозернистые раз-ориентированные (верхняя схема на рис. 4.2, а). Для ядра и его структуры следует еще раз подчеркнуть главное важны его размеры, но не структура. В ядре сварной точки стальных деталей допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не превышает —Уд высоты ядра. Такого рода дефекты не оказывают заметного влияния не только на статическую, но даже и на вибрационную прочность. Вот насколько сильно для точечно-сварного соединения сказываются концентрации напряжений вокруг ядра. Именно они и определяют, прочностную картину в целом. В связи с этим значительно больший интерес вызывает структура зоны термического влияния вокруг ядра, а не структура ядра. Структура зоны термического влияния управляется и регулируется посредством электротермомеханических операций, которые осуществляются непосредственно после кристаллизации ядра. Эти операции вписываются в общую программу сварочного цикла и должны быть рассмотрены отдельно, с некоторыми подробностями. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...