Основные схемы расчета

Основную группу лазеров на твердых телах составляют лазеры на ионных кристаллах и стеклах. Основной метод возбуждения таких лазеров — оптическая накачка, наиболее характерный режим работы — импульсный. При этом, конечно, выбор исходных уравнений и численных значений величин для расчета существенно зависит от длительности импульсов накачки, гене рации и частоты их следования. Основные схемы расчета лазеров на твердых телах в настоящее время можно считать достаточно хорошо разработанными [10, 12, 27, 75, 89—92]. Твердотельные лазеры, наиболее важными и типичными представителями Которых являются лазеры на рубине и активированных неодимом стеклах, возникли одними из первых. Их разработка, исследование и расчет продолжается уже свыше четверти века и многие проблемы можно считать решенными, а методы расчета хорошо разработанными. Однако формулировки общих задач и методов расчета на современном этапе развития представляются более сложными, чем в случае электроразрядных лазеров на газах. [c.176]

Для основных схем расчет удобно вести, пользуясь графиками рис. IV.25. При расчете периода выравнивания следует иметь в виду, что фиктивный источник тепла и сток движутся так же, как двигался бы и действительный источник тепла, перенося с собой и начало подвижной системы координат. [c.184]

ОСНОВНЫЕ СХЕМЫ РАСЧЕТА ДВИЖЕНИЙ СЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ [c.333]

Указанная схема расчета носит название метода сил, поскольку в качестве основных неизвестных здесь выбирают усилия лишних связей. [c.396]

Формы тел, нагреваемых при сварке, весьма разнообразны. Распространение теплоты существенно зависит от формы и размеров тела. Точный учет конфигурации тела может привести к таким усложнениям расчета, что его практическое использование окажется затруднительным. Поэтому во всех тех случаях, когда пренебрежение второстепенными особенностями формы тела не приводит к большим погрешностям расчета, целесообразно упро-ш,ать формы рассматриваемых тел, сводя их к простейшим. Разумеется, грамотное применение такой схематизации должно основываться на четком понимании физической сущности процесса в целом. Обычно выбирают одну из следующих основных схем. [c.140]

В общепринятой схеме расчета траектория полета ракеты разбивается на два основных участка 1) активный участок движения ракеты под действием реактивной тяги, тяготения и взаимодействия ракеты с окружающим ее воздухом и 2) пассивный участок движения ракеты под действием только тяготения и взаимодействия с окружающей средой при выключенном двигателе (исчерпании ресурсов топлива). Пассивный участок траектории при достижении ракетой достаточно большой высоты и выхода ее из плотных слоев атмосферы соответствует тому свободному от сопротивления воздуха участку полета ракеты, который был уже рассмотрен ранее в 92—94. [c.124]

Рис. 9.10. Блок-схема расчета основных размеров сопел эжекционных аппаратов

Общая схема расчета машины на надежность. Выявление основных функциональных связей, определяющих изменение выходных параметров изделия в сочетаний с моделью потери машиной работоспособности (см. гл. 3, п. 4), позволяет построить схему расчета машины на параметрическую надежность (рис. 66). Целью расчета является оценка основных показателей надежности и сравнение их с заданными. Поэтому технические условия на машину должны устанавливать допустимые отклонения выходных параметров Xjl... т. е. предельные значения для каждого из них и значения показателей надежности для всего изделия. В первую очередь следует установить допускаемую величину вероятности безотказной работы и запас надежности для каждого из параметров и для машины в целом и ресурс, в течение которого целесообразно эксплуатировать машину (см. рис. 53 и 54). При этом необходимо учитывать систему ремонта и технического обслуживания, которая накладывает свои условия не только на объемы ремонтных работ и сроки их выполнения, но и на фактические сроки службы отдельных узлов машины. Исходные сведения для расчета надежности заключены в конструктивно-технологических данных машины и ее элементов, так как считаем, что эскизный или рабочий проект машины в первом варианте выполнен. [c.201]

На рис. 6.7 отчетливо видно, что центральный радиальный ток смещен относительно центра, а не располагается симметрично относительно оси как ЭЮ предполагается, например, в [68]. Это смещение является следствием вьшолнения закона сохранения импульсов. Фотографии и визуальные наблюдения на плоской модели показывают, что при увеличении числа оборотов пластины ширина вторичного потока возрастает, в то время как смешение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у h VI эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока /з изменяются мало. Исследования полей скоростей в трубе со скрученной лентой и наблюдение вторичных потоков на плоской модели убеждают в том, что вторичные течения у стенки трубы, в отличие от предположения [68], практически отсутствуют. Если учесть, что в термическое сопротивление пограничного слоя вносит небольшой вклад слой жидкости, расположенный вблизи стенки трубы, то можно сделать вьшод, что вторичные течения не играют существенной роли в теплообмене и ими можно пренебречь при построении схемы расчета теплообмена. [c.122]

Основными для расчета тепло- и массообмена в ЦТА являются зависимости (3-4) и (4-2). Воспользуемся ими для многовариантного расчета аппарата, включенного в газовую испарительную систему охлаждения дизеля по схеме, показанной на рис. 4-1. [c.94]

Емкостный метод, разработанный в МЭИ В. А. Головиным, основан на измерении изменений емкости поверхностного конденсатора при наличии на его электродах пленки. В этом случае образуется некоторое распределение плотностей силовых линий напряженности электрического поля между пленкой и паровой фазой. Большая плотность соответствует среде с большей диэлектрической проницаемостью (пленке). При росте толщины пленки все большее число силовых линий входит в пленку, увеличивая плотность поля, поэтому емкость датчика возрастает с увеличением толщины пленки. Расчет изменения емкости датчика в зависимости от толщины пленки довольно сложен, однако такую зависимость легко получить моделированием. В МЭИ применялись две основные схемы измерения емкостным методом. Электронная аппаратура (рис. 2.28,а), состоящая из высокочастотного измерительного генератора с частотой 12 МГц, с поверхностным емкостным датчиком и частотного детектора, позволила измерять толщины непрерывных пленок воды при 20 °С в диапазоне О—1,5 мм с точностью до 0,01 мм, причем линейный участок находился в диапазоне О—0,5 мм. [c.62]

Расчет тепловой схемы (по рис. 7-7) показал, что при допустимом давлении в котле 13 ama и необходимом давлении пара, направляемого к потребителю (5,3 ama), можно создать перед горелкой давление воздуха, равное 4,5 ama. Основные результаты расчета тепловой схемы промышленного парогенератора с напорной утилизацией тепла отходящих газов, таковы [c.177]

Технологическая схема сушки распылением (рис. 2.70) включает I — систему приготовления и подачи сушимого материала к распиливающему устройству 11 — систему приготовления и подачи сушильного агента в сушильную камеру III — сушильную камеру (башню) IV — распыливающее устройство V — систему отделения высушенного материала от сушильного агента. Системы /, //, V зависят от технологического процесса и его параметров, источников энергии, санитарно-гигиенических норм и т. п. Основные положения расчетов этих систем изложены в [25, 28]. [c.185]

В зависимости от задачи расчета (расчет гидравлической раз-верки или сопротивления элемента) в формулу (8-54) подставляют значения изменения статического или полного давления (Н/м ). Для основных схем включения оно составляет [c.258]

Основным при расчете схемы является балансовое уравнение, связывающее расход первичного пара и продуктов сгорания [c.123]

Рассмотрим прежде всего вдув газа, однородного с основным потоком. Тогда по стандартной схеме расчета получаем [c.403]

В ней изложены теория и расчет и разобраны конструкции котельных установок, паровых машин, паровых турбин, двигателей внутреннего сгорания, а также рассмотрены основные схемы и компоновки тепловых электростанций. [c.2]

В основном, схема измерений и методика расчета технико-экономи-ческих показателей совпадают с методикой и схемой измерений, применяемыми при балансовых тепловых испытаниях. [c.107]

Основные схемы газовых турбин 688 15-2. Тепловой расчет газотурбинной [c.688]

По приведенной выше классификации сложные трубопроводы характеризуются наличием различного рода отводов и параллельных участков движения. Первому случаю соответствует схема на рис. 9.13,а, а второму — схема на рис. 9.13,6. Основной задачей расчета таких схем является определение объемных расходов на каждом участке трубопровода. Их распределение будет, очевидно, зависеть от сопротивления каждого участка трубы. Рассмотрим методику расчета схемы на рис. 9.13,а. [c.265]

На рис. 11.5, ]1.6 приведены блок-схемы основных программ расчета энергетических показателей ТЭС МК. которые позволяют понять структуру построения всего программного комплекса, состоящего из последовательно вызываемых подпрограмм. [c.264]

В настоящее время без особого труда осваиваются вычислительные комплексы, реализующие МКЭ. Этому способствует аналогичность вычислительной процедуры МКЭ и вычислительных схем расчета стержневых систем. Выполнение численных исследований увеличивает вероятность учета в расчетных схемах различных существенных конструктивных особенностей. Конечно, сокращение количества вычислений по-прежнему продолжает играть важную роль, так как возможности МКЭ и ЭВМ ограничены, однако этому уже не уделяется основное внимание. Центр тяжести переносится на построение расчетных схем, максимальное приближение математической модели к действительной работе сооружения. [c.113]

Первые попытки изучения схемы электронных состояний кристаллического 8102 были предприняты более 20 лет назад [8, 9]. Как правило, в ранних работах [8—22] использовались приближенные зонные или кластерные модели и рассматривалась одна кристаллическая фаза (в основном, а-кварц) диоксида кремния. Количественные данные, составляющие основу современных представленных об электронных свойствах ПМ ЗЮг, явились результатом применения достаточно строгих неэмпирических схем расчетов [23—51], где наряду с описанием зонного спектра идеальных кристаллов большое внимание уделено исследованиям локальных электронных характеристик 8102 (в модели молекулярных кластеров [34—36]), а также численным оценкам структурных состояний диоксида методами молекулярной динамики [37 4]. [c.153]

Схемы расчетов вариаторов и основные направления развития их конструкций [c.229]

Научно-исследовательские и проектно-конструкторские организации при проектировании газотурбинных и парогазовых электростанций используют так называемые заводские характеристики ГТУ. Они зависят от параметров наружного воздуха, вида сжигаемого топлива, нагрузки и др. В табл. 6.1 приведены основные данные расчета тепловой схемы энергетической ГТУ типа ГТЭ-115-1170 (ОАО Турбоатом ). [c.196]

Основные результаты расчета тепловой схемы ПГУ приведены на рис. 8.43—8.45. [c.338]

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ГТУ-ТЭЦ [c.446]

Основные положения расчета тепловой схемы пылеугольной ПГУ сбросного типа. Алгоритм расчета тепловой схемы пылеугольной ПГУ сбросного типа состоит из нескольких блоков и основан на пакете исходных данных о характеристиках энергетической ГТУ, сжигаемом топливе, параметрах работы основного оборудования энергоблока. [c.522]

Рис. 4.1. 1>лок-схема расчета фаювых превращений и основных парамепров многокомпонентных сред при неравновесных условиях струйных течений [c.99]

Рис. 9.12. Блок-схема расчета термогазодинамических параметров потоков и основных конструктивных размеров эжекционного аппарата со струйным течением кавитирующей жидкости

Аэродинамические свойства летательного аппарата, движущегося с некоторой поступательной скоростью и соверщающего одновременно малые колебания, можно определить как результат основного установившегося и дополнительного неустановившегося обтекания. Представьте в обобщенном виде суммарный потенциал скоростей, напишите соответствующие зависимости для аэродинамических коэффициентов и рассмотрите схему расчета параметров установившегося обтекания несжимаемой жидкостью тонкого крыла. [c.256]

Основными общими методами, используемыми при расчете коррозионного потенциала и тока, являются методы собственных функций (метод разделения переменных и метод интегральныу преобразований), метод изображений и метод Грина. Эти методы допускают использование стандартных схем расчета с применением справочных материалов, приведенных в разд. 1.2.2-1.2.5. [c.31]

Анализ существующих методов расчета АЛ показывает, что современное состояние теории позволяет выполнить расчет линии практически любой самой сложной компоновки. Однако использование этих методов на предварительной стадии проектирования, когда необходимо одновременно оценить большое количество вариантов возможных решений, затруднительно из-за сложности и большой трудоемкости расчетов. Основная трудность расчета как автоматических, так и поточных линий со сложной структурной схемой состоит в определении коэффициента возрастания простоев у, зависящего от числа участков или станков. Моделирование более 1200 вариантов компоновок однопоточных и многопоточных линий позволило экспериментальным путем найти значение функции у = f (В, Пу, а) и построить соответствующие графики для числа станков (участков) Пу = 2-h 14 (рис. 3). Эти графики по исходным значениям удельной длительности настройки каждого участка В , величине обобщенной вместимости накопителя между участками а = [хГцг для данного Пу позволяют определить значение уп- [c.129]

В постановке и решении ряда задач аэродинамики, в частности для схематизации движения воздуха и его действия на тела, немаловажную роль ыграли различные гидродинамические модели [26] При этом большую роль сыграли ударная теория сопротивления И. Ньютона (1686 г.), теория идеальной несжимаемой жидкости, разработанная Д. Бернулли (1738 г.) л Л. Эйлером (1769 г.), теория вязкой несжимаемой жидкости, созданная А. Навье (1822 г.) и Дж. Г. Стоксом (1845 г.), теория струйного обтекания тел, развитая Г. Гельмгольцем (1868 г.), Г. Кирхгофом (1869 г.), а в дальнейшем Рэлеем (1876 г.), Д. К. Бобылевым (1881 г.), Н. Е. Жуковским (1890 г.), Дж. Мичеллом (1890 г.), А. Лявом (1891 г.). Особое значение для становления аэродинамики имели работы Г. Гельмгольца, заложившего основы теории вихревого движения жидкости (1858 г.). В начале XIX в. появились понятия подъемной силы (Дж. Кейли) и центра давления. Дж. Кейли впервые попытался сформулировать основную задачу расчета полета аппарата тяжелее воздуха как определение размеров несуш,ей поверхности для заданной подъемной силы [27, с. 8]. В его статье О воздушном плавании (1809 г.) предложена схема работы плоского крыла в потоке воздуха, установлена связь между углом атаки, подъемной силой и сопротивлением, отмечена роль профиля крыла и хвостового оперения в обеспечении продольной устойчивости летательного аппарата я т. п. [28]. Кейли также занимался экспериментами на ротативной маши-де. Однако его исследования не были замечены современниками и не получили практического использования. [c.283]

Большое значение имела, в частности, работа Г. А. Варшавского по диффузионной теории горения, опубликованная в 1945 г. [Л. 8-3]. Нельзя не отметить, что более поздние работы иностранных исследователей [Л. 8-2, 4, 5, 12 и 18], повторяя в основном схемы и метод расчета Г. А. Варшавского, дают в отдельных деталях более грубые расчеты. В некоторых из этих работ не учитываются такие обстоятельства, как зависимость коэффициента теплопроводности от температуры, стефановский поток и др. [c.191]

В этом параграфе сформулированы (в ряде случаев с повторениями предыдущей части текста) основные особенности расчета современных агрегатов, в которых применяются специальные решения. Изложение этих особенностей может помочь расчетчику выбрать схему расчета без дополыйтельного просмотра всех разделов текста. [c.40]

С целью уменьшения величины впрыска проработан второй вариант схемы с полным байпасированием ГППТО и частичным байнаоированием газовой части перегревателя ПК П П и ВКПП (табл. 8-2). В табл. 8-2 приведены основные результаты расчета этого варианта. [c.306]

Если учесть более благоприятные условия в смысле устойчивости и точности, то неявные уравнения предпочтительнее явных. Однако в случае кратковременных процессов и процессов с переменными краевыми условиями неявные уравнения теряют свои преимущества в отношении как устойчивости, так и точности по сравнению с явными, а метод расчета становится сложным вследствие неявности и необходимости решения системы алгебраических уравнений. Следует отметить, что если отношение шага интегрирования по времени неявного метода к соответствующему шагу интегрирования явного меньше трех, то количество алгебраических операций в неявном методе будет больше, чем в явном методе расчета. В этом случае явная схема расчета предпочтительнее неявной. Следует также иметь в виду, что в реальных условиях работа конструктивных элементов происходит при переменных краевых условиях. Постоянные условия теплообмена на практике встречаются крайне редко. Чтобы учесть изменение условий теплообмена, как правило, приходится принимать малый шаг интегрирования по времени. Кроме того, как было уже отмечено, численный метод будет нами использован для расчета процессов с малым временем теплового воздействия. В связи с указанным приходим к выводу, что для расчета нестационарных тепловых процессов в элементах конструкции тепловых двигателей явные конечно-разностные уравнения предпочтительнее неявных. Поэтому при изложении численных методов расчета основное внимание будет сосредоточено на явных уравнениях и на явном методе расчета. Неявный метод ргсчета изложен в 2-9. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...