Гидродинамика, гидравлические сопротивления

В ней приведен материал по гидростатике, гидродинамике, гидравлическим сопротивлениям, истечению жидкости из отверстий, движению жидкости в напорных трубопроводах, безнапорному движению жидкости и движению жидкости в пористой среде. Рассмотрены типовые примеры гидравлических расчетов из различных областей нефтяной техники. [c.2]

В учебном пособии рассматриваются основные вопросы общего курса гидравлики физические свойства жидкостей, гидростатика, общие законы и уравнения гидродинамики, гидравлические сопротивления, истечение жидкости через отверстия, движение жидкости в напорных трубопроводах, безнапорное движение. Излагаются отдельные задачи гидравлики неньютоновских жидкостей, теории подобия и моделирования. [c.2]

ГИДРОДИНАМИКА, ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ 181 [c.181]

ГИДРОДИНАМИКА, ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.181]

ГИДРОДИНАМИКА, ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ 183 [c.183]

Глава II ОСНОВЫ ГИДРОДИНАМИКИ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.34]

Как показал опыт прикладной гидродинамики, все гидравлические сопротивления удобно разделить на два класса или вида, сущность которых поясним на примерах. [c.151]

О. Рейнольдс установили принципы и критерии гидродинамического подобия и многие другие. Результаты экспериментов позволили уточнить теоретические уравнения гидродинамики введением поправочных коэффициентов. Долгое время развитие гидравлики и гидродинамики шло различными путями. Сближение между этими направлениями в науке произошло в начале XX в. благодаря работам Л. Прандтля (1875—1953). Им исследованы гидравлические сопротивления в трубах, создана теория турбулентности, разработана теория пограничного слоя. В настоящее время в гидравлике как науке опыт и теория тесно связаны и взаимно дополняют друг друга. [c.259]

При движении потока реальной жидкости происходят потери напора, так как часть удельной энергии потока затрачивается на преодоление различных гидравлических сопротивлений. Количественное определение этих потерь напора является одной из важнейших задач гидродинамики, без решения которой невозможно использование уравнения Бернулли для конкретных инженерных задач. [c.57]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Специфической особенностью гидродинамики электропроводных жидкостей, особенно жидких металлов, является взаимодействие потока с электромагнитными полями. Это взаимодействие зависит от свойств электропроводной жидкости и параметров электромагнитного поля. Влияние поперечного магнитного поля определяется двумя факторами подавлением турбулентных пульсаций скорости и выравниванием профиля скорости в ядре потока. При малых значениях Re с ростом напряженности электромагнитного поля гидравлическое сопротивление уменьшается. В некотором диапазоне значений Re величина Ар р остается постоянной, а с дальнейшим ростом Re гидравлическое сопротивление увеличивается пропорционально росту напряженности поля. [c.204]

Рассматривая критериальные уравнения (13) и (14), можно указать, что интенсивность теплообмена и гидравлическое сопротивление в слое определяются гидродинамикой движения в слое Re, периодами нагревания и охлаждения Но, физическими свойствами сред Рг, диаметром шариков d, высотой слоя h и порозностью слоя /. [c.57]

Рост гидравлического сопротивления при поверхностном кипении обусловливается влиянием процесса парообразования в пристенном слое на гидродинамику потока при течении [c.46]

В технике большое значение имеет теплообмен при больших числах Re. В связи с этим в гидродинамике и теплообмене вязкой жидкости важное место занимает теория пограничного слоя. В настоящее время методы пограничного слоя хорошо разработаны для несжимаемой жидкости и сжимаемого газа. Получены решения ряда задач о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при ламинарном и турбулентном течении жидкости в трубах и соплах, задач о распределении скорости и температуры в неизотермических струях и ряда других задач. Наибольшее (распространение методы пограничного слоя получили при решении задач теплообмена и сопротивления при внешнем (безотрывном) обтекании тел. [c.11]

Таким образом, проблема теплообмена и гидравлического сопротивления при переменных физических свойствах жидкости имеет общее значение для конвективного теплообмена и гидродинамики всякой жидкости. Содержание этой проблемы состоит в разработке более общих методов расчета, из которых в качестве частных случаев вытекали бы известные соотношения, справедливые для жидкости с постоянными физическими свойствами. [c.330]

Некоторые. авторы [5] предполагают, что при пониженных давлениях гидравлические сопротивления очень малы и ими можно пренебречь, так как они почти не влияют на гидродинамику течения двухфазных потоков. Однако на основе полученных данных для давлений 8, 13 и 20 кПа было установлено, что падение давления в 4 8 раз больше, чем (гидравлическое сопротивление при движении насыщенного пара без пленки жидкости), и в некоторых случаях (на участке длиной 185 мм) оно было больше [c.240]

Основными вопросами гидродинамики парожидкостного потока ртути являются определение гидравлических сопротивлений труб и вопрос об определении движущих напоров циркуляции. [c.282]

При анализе гидравлического сопротивления для смеси авторы указанных работ исходят из известной в гидродинамике формулы перепада давления при течении однородной жидкости. Эту формулу применяют для течения жидкого и газового компонента при градиентах давления, равных градиенту давления в смеси [c.7]

Положение инженерной гидравлики как раздела механики жидкости и газа было в XIX в. довольно своеобразным. Работы по водоснабжению, использованию водной энергии, а также строительство каналов и гидротехнических сооружений требовали все более точных расчетов течения воды в трубопроводах, открытых руслах и различных специальных устройствах. Однако теоретическая гидродинамика не давала ответа на возникающие вопросы, так как не объясняла основного явления, характеризующего все практические системы,— гидравлического сопротивления. Поэтому главной задачей гидравлики в XIX в. являлось экспериментальное исследование величины гидравлических сопротивлений в разных условиях. Второй — теоретической — задачей в этот период можно считать приложение общих теорем механики к расчету течения воды (преимущественно в открытых руслах) в предположении возможности осреднения скоростей по поперечным сечениям потока. [c.83]

Заслуживает также внимания явление (так называемый парадокс Грея), установленное в результате наблюдений за движением некоторых морских животных (в основном дельфинов). Изучение гидродинамики этих животных показало, что специфические особенности строения их кожи оказывают существенное влияние на возникающие при движении гидравлические сопротивления. [c.143]

Первые шесть глав книги (введение, гидростатика, основы гидродинамики, гидравлические сопротивления, истечение жидкости через отверстия и насадки, движение жидкости в напорных трубопроводах) и тринадцатая глава составлены проф. А. А. Угинчусом. Последующие шесть глав (равномерное движение жидкости в открытых руслах, теория установившегося неравномерного движения жидкости в открытых руслах, водосливы и гидравлика дорожных труб и малых мостов, сопряжение бьефов и гидравлический расчет косогорных сооружений, теория моделирования и движение грунтовых вод) написаны доц. Е. А. Чугаевой. [c.3]

Изложены основы общего и специального курсов гидравлики применительно к основным процессам нефтяной промышленности. Приведены сведения по гидроетатиле, гидродинамике, гидравлическим сопротивлениям, истечению жидкости из отверстий, движению жидкости в напорных трубопроводах и в пористой среде. [c.2]

В 1975—1976 гг. в МВТУ им. Н. Э. Баумана проведено исследование гидродинамики каналов с шаровыми твэлами в диапазоне чисел Ке=103н-10 Было определено гидравлическое сопротивление каналов с шаровыми твэлами при изменении N от 1,16 до 3. Опыты проводились на воздухе на установке, работающей по разомкнутому циклу. В качестве геометрического параметра использовался средний эквивалентный диаметр, равный диаметру цилиндрического канала, объем которого равен свободному объему канала с шаровой укладкой, а длина — длине исследуемого канала [34]. Авторами предложены зависимости для коэффициента сопротивления стр, [c.61]

В связи с тем, что на гидродинамику работы тарелки и ее эффективность влияет ширина пластины и величина зазора 5 между верхними и нижними перекрывающими пластинами, определено, что их изменение может влиять и на область применения тарелки в п,елом. Так, при необходимости обеспечения в аппарате минимальной гидравлики при сохранении максимальной эффективности разделения целесообразно исполнение тарелок без зазора между верхними и нижними перекрывающими пластинами, т.с. - 0. Для расширения нижнего предела работы колонн предпочтительно также использование тарелок с нулевым зазором или с взаимным перекрытием пластин, з. е. S < 0. При необходимости достижения максимальной производительности при минимальном гидравлическом сопротивлении конструкции тарелки и отсутствием требований но нижнему пределу работы предпочтителен вариант расположения верхних и нижних пластин с зазором, т.е., 9 > 0. [c.307]

Дюндин В. А., Данилова Г. Н., Боришанская А. В. Теплообмен при кипении хладагентов на поверхностях с пористыми. покрытиями. — В кн. Теплообмен и гидродинамика (труды V Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению двухфазного потока в элементах энергетических машин и аппаратов). Л., 1977, с. 15—30. [c.438]

Гаврилов И. Б., Фисенко В. В. Влияние сжимаемости на гидродинамику течения двухфазных потоков. — В кн. Тезисы 5-й Всесоюзной конференции по теилообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двух- [c.124]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

В более поздних работах [10, 11, 12] методика экспериментального исследования теплообмена при высокочастотных колебаниях газа в канале была усовершенствована. Схема экспериментальной установки представлена на рис. ПО. На этой установке одновременно исследовались как гидродинамика колеблющегося потока (коэффициенты гидравлического сопротивления и коэффициент ослабления амплитуды колебания давления Р), так и процессы теплообмена. Несколько расширен диапазон изменения амплитуды колебания скорости, частоты и размеров канала dg = = 12 19,6 мм). Для расчета распределения амплитуд колебания скорости по длине канала была использована методика, приведенная в гл. II, основанная на экспериментальном измерении коэффициента ослабления. На рис. 128 приведено распределение относительной амплитуды колебания массовой скорости Д (ри)о/А (pu)omax по длине канала диаметром 19,6 мм для первой [c.241]

Одни из перечисленных выше наблюдёШи и sami Ti-мостей для фонтанирующего слоя носят чисто качественный характер, другие же — количественные данные — справедливы лишь для частных случаев. Эмпирические корреляции для расчета минимальной скорости фонтанирования и гидравлического сопротивления фонтанирующего слоя, которые будут приведены в конце раздела, также не являются обобщенными и надежными, так как гидродинамика фонтанирующего слоя изучена еще недостаточно. Причина этого лежит в том, что большинство исследователей, применяя фонтанирующий слой для осуществления в нем сушки, газификации и других процессов, довольствовалось снятием суммарных характеристик и показателей этих процессов в конкретных образцах аппаратов и не занимались исследованием гидродинамической структуры фонтанирующего слоя. [c.173]

Котел. По условиям устойчивости гидродинамики прямоточного котла в настоящее время обычно принимают, что расход воды через его испарительную часть при всех режимах не должен быть ниже 30% номинального. Снижение этого предела возможно при условии увеличения весовой скорости рабочей среды при н01миналь-ном режиме. Однако вследствие связанного с этим повышения гидравлического сопротивления котельного агрегата при всех режимах его работы такой способ снижения нижнего предела нагрузки едва ли целесообразен. [c.192]

За последние годы наметилась тенденция создания расчетноаналитических рекомендаций по теплообмену и гидродинамике дисперсно-кольцевого двухфазного потока. В связи с этим представляет интерес изучение закономерностей движения тонких пленок по стенкам каналов. По этому поводу имеется весьма обширная и в определенной мере противоречивая литература. В настоящей работе сделан обзор и проведена классификация имеющихся в советской и зарубежной печати публикаций относительно задач расчета температурного режима и гидравлических сопротивлений парогенерирующих каналов. [c.181]

Поскольку при течении газо-жидкостных смесей структуры потока даже визуально отличны одна от другой, то при изучении закономерностей их движения данный фактор нельзя не учитывать. Это относится к начальной стадии исследования, на которой изучаются коэффициент гидравлического сопротивления, пульсации давления и относительная скорость фаз (или истинное газосодержа-ние, газонасыщенность), и тем более к стадиям создания основ гидродинамики двухфазной жидкости (построению тензоров вязких и турбулентных напряжении, изучению закономерностей пульсаций давления, корреляций между пульсациями скоростей и концентрацией фаз в смеси). [c.12]

При решении многих задач гидродинамики двухфазной жидкости прибегают к использованию экспериментальных данных по гидравлическим сопротивлениям, относительным скоростям компонентов, пульсациям давления, формам течения и другим величинам, характеризующим течение. Сопротивление трения определяют путем обобщения опытных данных. Относительные скорости компонентов, или, как их часто называют, скольжение, находят в большинстве случаев из опытных данных по истинному и расходному газосодержа-нию. Что касается форм течения, то б10льшинств0 исследователей приходит к выводу о существовании трех основных структур разделенной, пробковой (крупнопузырчатой) и эмульсионной. Пленочное (кольцевое) течение хотя и имеет свои особенности, тем не менее его надо отнести к разделенному течению. [c.29]

Ha основе точных решений уравнении гидродинамики смесей при их ламинарном течении представляется удобным выразить коэффициент гидравлического сопротивления смеси произведением, предложенным С. Г. Телетовым [47, 48, 49] (см. гл. 2) [c.71]

D гл. 1, исходя из общих уравнений гидродинамики двухфазных иладкостеп, предложены осредненные уравнения одномерного разделенного течения (63) и (64). Здесь приводятся экспериментальные данные авторов для коэффициентов гидравлического сопротивления и рассчитанные по уравнению (64). [c.182]

Гидродинамика и теплообмен в аппаратах опреснительной установки взаимосвязаны между собой и всецело определяют их эффективность и конструктивное совершенство. Гидравлическое сопротивление зависит от скорости, проходящей через теплообменник среды. Поэтому стремление уменьшить сопротивление приводит к снижению скорости, а значит и интенсивности теплообмена. Вопросы гидродинамического расчета теплообменников различного типа подробао рассмотрены в [25]. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...