Сварные Непровар

Дефекты в соединениях бывают двух типов внешние и внутренние. В сварных соединениях к внешним дефектам относят наплывы, подрезы, наружные непровары п несплавления, поверхностные трещины и поры (рис. 5.55, а—г) к внутренним— скрытые трещины и поры, внутренние непровары н несплавления, шлаковые включения II др. (рис. 5.55, д—ж). В паяных соединениях внешними дефектами являются наплывы и натеки припоя, неполное заполнение шва припоем внутренни.ми — поры, включения флюса, трещины и др. [c.242]

Для определения внутренних дефектов сварных соединений (трещин, непроваров, включений) применяют радиационный и ультразвуковой методы контроля в более редких случаях—магнитный. [c.152]

Высокие местные напряжения возникают в сварных соединениях при остывании и усадке расплавленного металла шва. Локальные напряжения образуются также в зоне дефектов шва (непровары, подрезы, рыхлоты, включения окислов, шлаков п т. д.). [c.152]

К недостаткам сварных соединений относятся изменение структуры металла вблизи сварных швов из-за нагрева деталей до высокой температуры возникновение внутренних напряжений и деформаций деталей в. результате неравномерности нагрева и охлаждения свариваемых изделий, а также неравномерной усадки наплавленного металла опасность появления трещин, газовых пузырей, шлаковых включений /, подреза 2, непровара 3 и других дефектов швов (рис. 248). [c.388]

Прочность сварных соединений при действии переменных нагрузок сильно зависит от качества швов. Например, при наличии в стыковых швах даже незначительного непровара прочность снижается на 50 %. Такое же снижение получается от сварки электродами с тонкими покрытиями. [c.66]

Константы Ки и используют для сравнительной оценки материалов и расчета работоспособности конструкций, при наличии трещин или технологических трещиноподобных дефектов (например, непроваров, несплавлений, макротрещин в сварных соединениях). Зная Ki, можно рассчитать допустимые средние напряжения от внешней нагрузки или критический размер трещины, до достижения которых конструкция может эксплуатироваться с наличием трещины. [c.546]

Рис. 2.2. Развитие трещин от непровара в корне шва сварного

Для определения внутренних дефектов металла и сварных соединений (трещин, непроваров, включений) аппаратов и трубопроводов в основном применяют радиационный и ультразвуковые методы контроля, в более редких случаях [c.184]

И форме сварного шва, наличие наплывов, подрезов, газовых пор, непроваров, трещин. [c.304]

Эта формула справедлива для трещиноподобных дефектов (трещина, непровар шва, царапина и др.), поскольку в нее не входит ширина дефекта, радиус кривизны в вершине и др. Однако ее можно использовать и для других дефектов (коррозионных язв, цепочки пор, подрезов в сварных швах и др.). Такой подход дает определенный запас прочности, и поэтому он оправдывается при оценке остаточного ресурса оборудования. Кроме того, следует учитывать, что существующие средства диагностики не позволяют устанавливать все геометрические параметры дефектов, в частности, минимальное значение радиуса кривизны в вершине концентратора или дефекта. [c.382]

Допускаемые напряжения. Прочность сварных соединений, полученных конкретным способом сварки, зависит от следующих факторов качества основного материала характера действующих нагрузок (постоянные или переменные) технологических дефектов сварки (шлаковые и газовые включения, непровары и т. п.) деформаций, вызываемых сваркой различной структуры и свойств наплавленного и основного металла и др. Поэтому допускаемые напряжения при расчете сварных соединений принимают пониженными в долях от допускаемых напряжений для основного металла. Нормы допускаемых напряжений для сварных соединений деталей из низко- и среднеуглеродистых сталей при статической нагрузке указаны в табл. 3.2, а при переменных нагрузках — см. [12] и [18]. [c.272]

Растрескивание затрубной задвижки фонтанной арматуры отечественного производства произошло через полгода после опрессовки. Очаг разрушения находился в замковой части шва приварки юбки фланца к корпусу (рис. 6а), где наблюдалась цепочка пор и непроваров глубиной до 1/3 толщины сечения по всей длине соединения. От этого очага под воздействием сероводородсодержащего газа зародились две магистральные трещины, одна из которых привела к разрущению сварного соединения, а другая, лежащая в плоскости, перпендикулярной первой трещине, вызвала растрескивание металла корпуса [c.25]

НВ < 235). При визуальном осмотре в верхней части кольцевого шва обнаружена трещина длиной 300 мм, а методами ультразвуковой дефектоскопии зафиксировано ее развитие в металле шва на расстояние 1200 мм. Характер разрушения хрупкий, поверхность излома покрыта продуктами коррозии, растрескивание начинается от непровара (рис. 13). В зоне термического влияния под корневым слоем в области очага разрушения обнаружен участок укрупненного бейнитного зерна с твердостью 266-285 НУ. В следующих далее слоях сварного соединения в зоне термического влияния наблюдается мелкозернистая нормализованная структура с твердостью 210-221 НУ. Сероводородное растрескивание сварного соединения инициировал концентратор напряжений — непровар в сочетании с бейнитной структурой металла, обладающей высокой твердостью. [c.42]

Хотя при сварке присадочный материал часто берется одинаковым с материалом свариваемых деталей, наплавленный материал уменьшает прочность места сварки и может иметь дефекты непровары, раковины и т. п., делается более твердым и хрупким по сравнению с основным материалом, поэтому слабым местом соединения является сварной шов. Основными случаями расчета на прочность сварных швов являются швы встык, лобовые и фланговые. [c.115]

I — расчетная длина сварного шва, равная действительной длине за вычетом 10 мм на непровар [c.101]

Тип сварного соединения определяют взаимным расположением свариваемых элементов и формой подготовки (разделки) их кромок под сварку (рис. 5.57). По первому признаку различают четыре основных 1ппа сварных соединений стыковые, тавровые, на-хлесточные и угловые. Кромки разделывают в целях полного провара заготовок по сечению, что является одним из условий равнопрочности сварного соединения с основным металлом. Форму и размеры элементов разделки (угол, притупление и зазоры) назначают, исходя из условий проплавлення, обеспечения формирования корня шва (без непроваров и прожогов) и минимального объема наплавленного металла. [c.247]

При дуговой сварке источником образования fpenj.nn являются непровары корня швов как стыковых, так и угловых подрезы основного металла возле сварных швов, резкие переходы от наплавленного металла к основному, скопления угловых швов в нахлес-точных соединениях резкие изменения толщин соединений, в которых имеет место нарушение плавного течения силового потока. [c.112]

Дефекты оказывают большое влияние на прочность сварных сое-дашений и нередко являются причиной преждевременного разрушения сварных конструкций. Особенно опасны трещиноподобйые дефекты (трещины, непровары), резко снижающие прочность, особенно при циклических нагрузках. Некоторые виды дефектов приведены на рис. 78. [c.146]

Внешний осмотр служит для определения наружных дефектов сварных швов несоответствие геометрических размеров швов проектным (размеры швов и дефектов определяют измерительным инструментом и специальными шаблонами), подрезы, непровары, поверхностные трещины и наружные поры, крупная чешуй-чатость и неравномерность шва, незаплавленные кратеры, коробление изделия или отдельных его элементов. Внешний осмотр производят невооруженным глазом или лупой не более 10-кратного увеличения. Контролю внешним осмотром подвергают все сварные конструкции. [c.148]

Ультразвуковая дефектоскопия и радиографический кон-i роль производятся с целью выявления в сварных соединениях вну фенних дефектов (трещин, непроваров, пор, шлаковых включений и др.). [c.49]

Рис. 2.3, Развитие трещин (отмечены стрелками) от непровара в метгиик-сварного шва, выполненного электродами марки ОЗЛ-6

Для окончательной оценки качества сварного соединения аппарата необходимо знать допустимость внутренних дефектов, которую устанавливают на основе испытаний. Результаты многочисленных исследований показывают, что для пластичных материалов при статической нагрузке (рис. 3.7, кривые 1, 2, 4) влияние величины непровара на уменьшение их прочности прямо пропорционально относительной глубине непровара или его площади. Для малопластичных и высо- [c.141]

В методике предлагается оценку ресурса печи, эксплуатирующейся при высоких температурах, вести с учетом механо-химических процессов, концентраторов напряжений от различного рода дефектов, в том числе тр<эдино-подобных (непровары и подрезы), развития структурномеханической неоднородности в ра шородных сварных соединениях с наличием мягких участков обезуглероживания и хрупких участков науглероживания. [c.172]

При изготовлении сварного оборудования возможны дефекты различного происхождения несоответствие конструктивных элементов шва требованиям ГОСТов и других нормативных документов наплывы, прожоги, незаваренные кратеры, подрезы, наружные трещины шва и околошовной зоны, непровары, несплавления, перегрев металла шва, дефекты структуры шва и зоны термического влияния, внутренние трещины, газовые поры, шлаковые включенга. [c.176]

С заводским дефектам относятся, как правило, дефекты сварных соединений - непровары, смещение кромок, угловатость, отклонение параметров сварного швв от допустимых значений, трещины, поры, неметаллические включения отклонения геометрических характеристик от расиётю х - толщина стенки, дизметр овальность [c.25]

Растрескивание металла трубопроводов вследствие водородного охрупчивания зарождается на участках стали с твердой мартенситной структурой, обычно в местах концентрации остаточных напряжений, возникающих при изготовлении труб. Как правило, коррозионное растрескивание кольцевых швов трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, связано с непроваром в корне шва или внутренним подрезом. Любая прерывистость в корне шва может явиться причиной коррозионного растрескивания, при этом скорость распространения трещин в процессе эксплуатации газопроводов сернистого газа определяется глубиной и радиусом поверхностного дефекта в вершине сварного соединения [19]. Исследования коррозионных повреждений трубопроводов, изготовленных из стали марки 17Г2С и транспортирующих газ с примесью сероводорода (до 2%), показали, что общим для всех случаев разрушения сварных соединений является зарождение трещин [c.17]

В 1974 г. произошло разрушение трубопровода 0114 мм обвязки одной из скважин УКПГ-б ОНГКМ. В области фланца образовалась сквозная трещина, находившаяся на расстоянии 15-23 мм от оси сварного шва. Структура металла фланца в зоне образования и развития трещины состояла из грубопластинчатого перлита. Методами электронной фрактографии установлено, что металл фланца был сильно загрязнен неметаллическими включениями, по которым распространялось разрушение, имевшее преимущественно хрупкий характер. Причиной возникновения этого повреждения явилось наличие в металле фланца большого количества неметаллических включений типа оксисульфидов и непроваров глубиной до 2 мм общей протяженностью около 50 мм в корне сварного шва. Кроме того, отсутствие термообработки сварного соединения способствовало возникновению в околошовной зоне структуры троостита, не обладающей достаточной стойкостью к сероводородному растрескиванию, и высокого уровня остаточных напряжений. [c.27]

Сквозная язвенная коррозия имела место в сварном соединении метанолопровода скважины № 633 после 20 лет эксплуатации (транспортировка ингибитора КИГИК при 18 МПа). Инициировали коррозию дефекты сварного шва (поры и несплавления). Поры, подрезы и непровар корня шва привели к нарушению герметичности метанолопровода скважины № 288 после 16 лет эксплуатации (рис. 7в), а метанолопровода скважины № 788 — после 15 лет. [c.29]

После 18 лет эксплуатации произошло разрушение (длина трещины 280 мм) кольцевого сварного соединения щлейфового трубопровода 0219x12 мм (сталь 12Х1МФ) скважины № 6026 (рис. 8а). В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм (рис. 86), которые инициировали сероводородное растрескивание металла стыка. Аналогичное разрушение сварного стыка шлейфового трубопровода скважины № 183 произошло после 15 лет эксплуатации (рис. 8в). Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара глубиной 4 мм. Склонность металла шва к сероводородному растрескиванию обусловлена также его повышенной твердостью (293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [c.29]

В сварном соединении шлейфа скважины № 167 в процессе эксплуатации образовалась сквозная трещина длиной около 40 мм. По всему периметру кольцевого щва наблюдалось вытекание металла внутрь трубы через зазор в корне щва. Сварной щов стыка выполнен с нарушениями требований нормативной документации смещение кромок до 6 мм непровар глубиной до 3 мм наличие цепочек пор и шлаковых включений термооб- [c.29]

Недопустимые дефекты металла при проведении сварки — непровар корня шва и крупные поры — через 20 лет эксплуатации привели к сквозной язвенной коррозии сварного соединения патрубка линии сброса водно-метанольной смеси (ВМС) из аппарата С-203 УКПГ-7 (рис. 9). После 23 лет эксплуатации сквозная язвенная коррозия наблюдалась также в области основного металла дренажного патрубка 1" сепаратора С-403-2 УКПГ-2, изготовленного из стали 20 и имеющего твердость 140 НВ. [c.35]

Сквозная язвенная коррозия установлена в металле сварного шва змеевика 033,4x4,5 мм подогрева диэтиленгликоля (ДЭГ) С-203 после 18 лет эксплуатации (рис. И). Материалом трубы служила сталь TTS135N (аналогичная стали 20), имеющая твердость 110 НВ. В зоне сквозного поражения обнаружены дефекты сварки — непровары, поры, а также участки металла с видманштеттовой структурой (твердость — 185 НВ). [c.35]

Разрушение монтажного сварного стыка газопровода неочищенного газа УКПГ-2-ОГПЗ произошло через 3,5 месяца после начала эксплуатации. Газопровод сооружен из труб 0720 X 18 мм, изготовленных из стали (фирма УаПпгес, Франция), близкой по структуре и свойствам к стали 20. Коррозионная трещина протяженностью 600 мм располагалась по вертикали стыка на боковой образующей, справа по направлению движения газа. Один конец трещины располагался в нижней части трубы, другой — в зоне боковой образующей. Максимальное раскрытие кромок трещины составляло 2 мм. Зарождение трещины началось от дефектов сварного соединения — непровара корня шва глубиной 4 мм на длине 300 мм и смещения кромок размером до 5 мм. [c.36]

Разрушение монтажного сварного стыка 0720x22 мм газопровода неочищенного газа УКПГ-9-ОГПЗ имело место по истечении девяти месяцев эксплуатации. В сварном стыке были отмечены смещение кромок до 7 мм на расстоянии 2/3 периметра трубы и непровар до 10 мм в том же месте. От непровара зародилась коррозионная трещина, которая в ходе своего дальнейшего развития на 20 мм вышла на основной металл при ширине раскрытия кромок до 0,5 мм. Сероводородное растрескивание другого сварного стыка этого же газопровода (рис. 12а) также было обусловлено дефектами сварного соединения смещением кромок (более 2 мм) в сочетании с непроваром в корне шва глубиной более 2 мм на расстоянии 500 мм и порами в корневом шве. [c.36]

Разрушение соединительного трубопровода УКПГ-ОГПЗ, сооруженного из труб 0720 мм, произошло вблизи сварного соединения в районе фланца, где образовалась скво.зная трещи 1а, находившаяся на расстоянии 15-23 мм от оси шва. К причинам, повлиявшим >га возникновение данного повреждения, были отнесены наличие в металле фланца большого количества неметаллических включений типа оксисульфидов и присутствие в корне шва непроваров глубиной до 2 мм общей протяженностью около 50 мм. [c.39]

Разрушение отводов и горизонтальных участков СППК обусловлено язвенной коррозией, зарождающейся в местах выхода на поверхность неметаллических включений и вызывающей утонение стенок в 2-5 раз. От этих концентраторов напряжений по основному металлу и сварному шву развивается сероводородное растрескивание. Появлению язвенной коррозии и свищей в сварных швах Г уголка и регулятора уровня способствовали имеющиеся в металле непровары, поры и шлаковые включения. [c.43]

Еще одно разрушение трубопровода Оренбург-Новопсков по кольцевому ремонтному сварному шву было отмечено в 1977 г. на 89-м км трассы. Материал труб и условия эксплуатации ничем не отличались от описанных в первом случае. Ремонтные работы выполнялись в связи с появлением утечки газа. При исследовании разрушения на большей части периметра шва обнаружены большие шлаковые и газовые включения и непровары. Ремонтный шов по всей длине был выполнен с прожогами, непроварами, шлаковыми и газовыми включениями. На расстоянии 80 мм от кольцевого монтажного шва на продольном заводском шве обнаружена поперечная трещина, которая возникла в зоне расточки конца трубы и имела характер типичный для труб 01220x11 мм (сталь 14Г2САФ) производства Челябинского трубного завода. В ходе удаления из трубопровода дефектного участка трубы произошло раскрытие зоны резки на 80-100 мм из-за снятия значительных растягивающих монтажных напряжений, вызванных просадкой трубопровода на участке с ломаным профилем . Исследования показали, что причинами аварии являлись низкое качество поперечного монтажного и ремонтного швов, последний из которых был наложен после появления утечки газа и имел непровары, прожоги, газовые и шлаковые включения наличие высоких монтажных напряжений, вызванных неравномерной просадкой трубопровода. [c.60]

На этом же газопроводе (51 км) обнаружена сквозная трещина длиной 80 мм по зоне сплавления сварного шва заплаты технологического отверстия, предназначенного для установки запорных шаров (рис. 17). Причиной возникновения трещины в трубопроводе ОГПЗ-СПХГ явились дефекты сварного соединения заплаты технологического отверстия непровар глу- [c.65]

По классификащга Международного института сварки, принятоЙБ 1973 году, непровары, несплавленияит. п. можно отнести к плоскостным дефектам. Именно так они сгруппированы в настоящее время в ряде нормативных документов, касающихся методик и приборных средств поиска дефектов при контроле качества сварки. Влиянию плоскостных дефектов на несущую способность сварных соединений посвящено большое количество работ, авторами которых являются известные ученые Г. А. Николаев, В. А. Винокуров, С. А. Куркин, И. И. Макаров, С. В. Румянцев, Г. В. Жемчужников, В. С. Гиренко и др. /15-18/. В этих и после дую пщх работах многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что в условиях статического нагружения при нормальных температурах прочность сварных соединений, близких к однородным (Kg= 1), с плоскостными дефектами в корне шва изменяется пропорционально уменьшению площади поперечного сечения (рис. 1.12, 0,6, прямая I), Сварные соединения в данном случае считаются нечувствительными к дефектам. Под чувствительностью при этом понимается степень снижения [c.30]

Для сварных соединений из сплава АМгб при = 1 местоположение непровара не сказалось на результатах испытаний (рис. 3.21). При нормальной температуре характер разрушения определялся величиной радиуса в вершине непровара. Образцы с р = 0,08... 0,16 мм разрушались вязко. Их статическая прочность уменьшалась пропорционально уменьшению нетто-сечения. Образцы с меньшим радиусом в вершине непровара (р = 0,02...0,04 мм) разрушались ква-зихрупко (залитые точки на рис. 3.21,6). Аналогичные раз [c.107]

В качестве примера на номограмме показан путь нормирования непровара для сварных соединений из мартенсит-ностареющих сталей с характеристиками металла шва [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...