Расчет каретки

Постоянная по величине и направлению нагрузка Ру является основной для расчета каретки конвейера с горизонтальной трассой. [c.231]

Расчет износа наклонных жестко связанных направляющих (рис. 107) производится с учетом того, что равномерный износ одной пары не влияет на формирование контакта другой, так как происходит небольшой относительный сдвиг в поперечном направлении сопряженных поверхностей второй пары. При неравномерном износе (в поперечном сечении) происходит поворот подвижной каретки относительно на- [c.331]

Раздвигают вручную маховичками 17 каретки с таким расчетом, чтобы до поверхности обрезаемой трубы оставалось расстояние около 15 мм яа сторону. [c.218]

Рассмотрим методику расчета и проектирования адаптивных регуляторов применительно к задаче управления кареткой столом КИР УИМ-28. Динамика объекта управления описывается дифференциальным уравнением (8.9), связывающим, с одной стороны, перемещение каретки зс с вращающим моментом на валу двигателя, а, с другой, — этот момент с управляющим напряжением и. Это уравнение зависит от ряда параметров (коэффициенты трения и упругих деформаций, электромеханические параметры привода и т. д.), многие из которых не только неизвестны, но и могут дрейфовать непредсказуемым образом в широком диапазоне. В этих условиях непосредственно воспользоваться формулой (8.13), описывающей идеальный стабилизирующий регулятор, нельзя, поскольку она зависит от неопределенных параметров. Представим формулу регулятора в виде [c.298]

Суммарная нагрузка, приходящаяся на каретку, определяется расчетом сложением веса полезного груза, веса подвески и составляющей натяжения цепи, действующей на каретку на вертикальных перегибах конвейера. Допустимая рабочая нагрузка на каретку определяется с учетом суммарной нагрузки и скорости конвейера. [c.233]

Принцип действия указанного устройства (рис. 22) следующий. На станине пресса вертикально устанавливается винт J с таким расчетом, чтобы при движении траверсы лучи от излучателя I, закрепленного на подвижной траверсе пресса, все время попадали на каретку, перемещающуюся вместе с гайкой [c.45]

Движение подачи при токарной обработке сообщается ходовым валиком каретке суппорта или его поперечным салазкам. Требуемую подачу на один оборот щпинделя устанавливают переключением рукояток без каких-либо расчетов. Значения возможных подач для облегчения процесса переключения предварительно вычислены и оформлены в виде таблиц, приведенных в паспорте станка. [c.296]

Расчет усилий R для перемещения каретки, нагруженной силой Р [94] [c.488]

Для перемещения различных грузов автопогрузчиком применяют грузозахватные приспособления. Основное грузозахватное приспособление — вилочный подхват 1 (см.рис.79). Он состоит из двух вил Г-образной формы (рис.82). Вилы можно передвигать вдоль поперечной балки каретки, устанавливая их на нужном друг от друга расстоянии. Когда бывает необходимо перегружать крупногабаритные грузы, к вилам крепят удлинители (на рис.82,а показаны пунктиром). Поскольку расстояние от центра тяжести груза до передней стенки вил при этом увеличивается, грузоподъемность автопогрузчика уменьшается и уточняется расчетом в технологической карте или проекте производства работ. Заменяющими и дополнительными грузозахватными приспособлениями являются (см.рис.80, 82) крановая безблочная стрела, устройство для сталкивания с вил штучных грузов, поворотная каретка, вилочный подхват с верхним прижимом, зажим для круглых грузов, захваты и ковши. Помимо перечисленных видов грузозахватных приспособлений для автопогрузчиков, используемых при переработке специфических грузов, изготавливают специальное сменное рабочее оборудование, конструкция и грузоподъемность которого дол- [c.144]

Каретка на линейке фиксируется поворотом рычажка 4, после чего по шкале и нониусу определяется точное расстояние между осями отверстий. Использование прибора исключает необходимость производить дополнительные расчеты и намного сокраш,ает трудоемкость операции контроля. Точность отсчета у прибора 0,05 мм. Диапазон измерений 0—350 мм. [c.29]

Механизм зажима, предназначенный для захвата трубы и прижима ее к гибочному ролику, крепится на выступающий вал гидромотора. Механизм зажима имеет вид тисков, приводимых в действие от гидравлического цилиндра через систему толкающих рычагов. При изменении радиуса гибки и установки гибочного ролика каретка зажима подводится штурвалом. Приводная часть механизма опоры ползуна по конструкции аналогична механизму зажима трубы. В рабочем положении механизм настраивается с таким расчетом, чтобы он только подводился вплотную к трубе. Для облегчения снятия трубы с дорна служит механизм перемещения, извлекающий дорн из зоны согнутой трубы. Эта операция производится гидро-82 [c.82]

С точностью, достаточной для практических расчетов, мол<но принять, что при движении каретки в обратно направлении (направление показано стрелкой) в точке I контакта шариков с конической поверхностью нормаль- [c.217]

Рис. 39 Схемы для расчета нагрузок на каретку

Силу удара загруженной каретки об упор ловителя с некоторым приближением можно определить на основе энергетического метода расчета, предполагая, что кинетическая энергия 144 [c.144]

При расположении толкателя на разборной цепи между двумя каретками (рис. 141,6) расчет осложняется неопределенностью величин зазоров между звеньями цепи и решение может быть дано приближенно. [c.180]

Достоверность тягового расчета конвейера любого типа зависит от тщательности выбора расчетных коэффициентов сопротивления движению ходовой части (кареток, тележек, двухшарнирной цепи) по трассе конвейера, которые являются основными расчетными параметрами, определяющими натяжение и типоразмер тяговой цепи конвейера, нагрузки на каретки, путь и поддерживающие конструкции, мощность и типоразмер привода. Коэффициент сопротивления движению ходовой части конвейера зависит от конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. [c.255]

При тяговом расчете конвейеров со сложной трассой большой протяженности, а также с простой трассой при малых нагрузках на каретку для получения наиболее достоверных данных необходимы дифференцированный выбор величин КСД и учет его изменений от нагрузки на катки ходовой части. [c.258]

Данный метод расчета является общим для всех типов подвесных конвейеров, и все, что говорилось о каретках, относится и к тележкам толкающих и грузоведущих конвейеров. [c.260]

Определение сопротивлений на отдельных участках конвейера. Коэффициент сопротивления движению каретки С выбирают, как правило, по экспериментальным данным для конкретного типоразмера и конструкции каретки, принимают по табл. 27 и 28 или по нормативам проектных организаций, или же приближенно подсчитывают по теоретическим формулам. Для уточненных расчетов конвейеров со сложной трассой большой протяженности используют в расчетах эквивалентные величины коэффициента сопротивления движению. [c.263]

Для контроля небольшого по высоте маневрового объема каретка выполнена в виде цилиндра-экрана (рис. 90, б), на котором размещено максимальное количество счетчиков -5, из расчета срабатывания только одного из них при прохождении поплавка мимо отверстий экрана. [c.138]

Автоматический цикл начинается с пуска станка, подвода гидрокопировального суппорта к детали, подвода ограждения и работы реле времени. После того, как срабатывает реле времени (время устанавливается из расчета перекрытия времени подвода гидрокопировального суппорта), включается рабочая подача. В конце хода каретки суппорт отводится на 2—3 мм от детали и подается команда на выключение главного привода, на отвод ограждения и на переключение каретки на обратный ход. [c.444]

Цепь / (рис. 255) передвигает каретки 2 с люльками с помощью толкателей 3, сцепляющихся с упорами 4 кареток. Толкатели цепи закреплены на шарнирах 5 и могут откидываться в сторону направления движения цепи, т. е. допускать обгон толкателей каретками. Трасса конвейера горизонтальна, подъемы и спуски с углом не более 1—2°. Скорость движения цепи 0,25 м/с шаг между толкателями цепи определяется расчетом производительности конвейера минимальный шаг 1,2 м. Длина замкнутой механизированной трассы [c.345]

Составление программы производится в следующем порядке. После установки размечаемой детали на плите положение ее разметочной базы определяется штангенрейсмусом и фиксируется стопором 10 каретки рейсмуса. На планке 15 располагают базовый упорный хомутик так, чтобы его верхняя установочная плоскость коснулась нижней поверхности выступа рычага. Положение хомутика фиксируется его винтом 17-, затем стопор 10 рамки ослабляется, и рамка перемещается до требуемого отсчета по шкале штанги 3 и нониусу 9 в соответствии с цепочкой размеров программного расчета. После взятия отсчета по шкале штанги рамка фиксируется стопором 10-, затем так же устанавливается следующий хомутик. [c.174]

Установка упоров угла е качания верхней каретки суппорта. Расчет угла 6 качания верхней каретки раз-валочного резца) [c.413]

Продольное перемещение каретки фрезерной головки осуществляется с помощью сменных винтовых копиров, надеваемых на кулачок 1. В винтовую канавку копира входит ролик штанги, закрепленной в каретке фрезерной головки. Угол подъема у сменных копиров выполнен с расчетом, чтобы за один оборот шпинделя изделия каретка переместилась на шаг резьбы. Уравнение кинематической цепи продольного перемещения каретки [c.270]

Приготовляют эпоксидный клей из расчета 0,2 г на 1 см поверхности. Наносят тонкий слой клея на каждую из склеиваемых поверхностей с помощью лопаточки из дерева или металла (они должны быть обезжирены). Поверхностями, смазанными клеем, накладки кладут на сопрягаемые поверхности каретки и слегка протирают для удаления пузырьков воздуха. На направляющие станины укладывают лист бумаги (предохраняющий от попадания на них клея), а на него устанавливают каретку без прижима. При этом необходимо проследить, чтобы накладки не сместились со своих мест. После затвердения клея, которое длится при темпера- [c.140]

Для подбора силовых цилиндров и расчета мощности двигателя насоса гидросистемы определяют усилия на штоках или плунжерах цилиндров исполнительных механизмов. Усилие на плунжере механизма подъема находят в зависимости от номинального груза Gн, веса каретки с рабочим органом О и веса выдвижной рамы Ор с учетом сопротивления сил трения. На рис. 154, а представлена схема к расчету усилий, передаваемых на исполнительные механизмы погрузчика. [c.271]

Расчет элементов каретки производится в предположении, что нагрузка от веса груза приложена на конце вил (рис. 205) (вес вил из-за его незначительности не учитывается). [c.373]

Вариантом однобазисного способа является предложенный Р.Ариольдом [48] полярный метод определения координат осевых точек рельсов, предусматривающий использование электронного тахеометра Реката, ЭВМ и специальной измерительной каретки. Сущность способа состоит в следующем (рис.34). На полу цеха выбирают две точки А и В с таким расчетом, чтобы они располагались в начале и конце подкранового пути и ли пм А В была приблизительно параллельна рельсовому пути. В условной системе координат полярная ось АВ принимается за ось х, перпендикулярная ей линия - за ось у. Управляемая измерительная тележка (рис.34, б) имеет отражатель, расположенный горизонтально или вертикально, предназначенный для определения планового и высотного положения телеяоси. [c.72]

Укрупнённый расчет норм. На фиг. 23 указаны примерные значения скоростей ручной подачи для маятниковых пил. Для определения норм, а также для расчёта потребного оборудования необходимо учитывать коэфициент использования рабочего дня и коэфициент использования станочного времени t . Расчётная скорость подачи Up = Для укрупнённых расчётов можно ориентировочно принимать = 0,85-5-0,95, а Y f = 0,5-i-0,6 для маятниковых торцовочных пил, г)(, = 0,45-ь0 55 для педальных, торцовочных и концеравнителей с кареткой, Tjj=0,8-j-0,9 для торцовок с механической подачей. Величину и для пил с механической подачей принимают по конструктивным данным. [c.650]

Количественные соотношения между экспериментальными характеристиками усилия трения при гармонических перемещениях. с различной частотой и принятым при расчетах коэффициентом гармонической линеаризации нелинейной характеристики сухого трения согласно рис. 3.5, в выявляются при сопоставлении величин их первых гармоник. На рис. 3.35 в увеличенном виде показаны совмещенные осциллограммы изменения усилия трения Т в направляющих каретки гидравлического следящего привода при синусоидальных перемещениях с низкой частотой со 12 25 padj eK и амплитудой а = 0,021 см (кривая I), а также при автоколебаниях того же привода вблизи границы устойчивости (кривая 2). Сравнение осциллограмм позволяет сделать следующие выводы [c.167]

На ЛМЗ модель заменена копирным вальцом [Л.ЗГ как его изготовление, так и связь с ним резца значи тельно проще, чем при применении пространственной модели поверхности. Именно валец 9 (фиг. 17-10) приводится во вращение около своей оси 10 от вала 3 планшайбы. При четырех логаастях он за один оборот последней должен сделать четыре оборота. Поперечное сечение // вальца неправильной, получаемой по расчету формы. Упирающийся в него щуп J2 то поднимается, то опускается. Следящий механизм точно так же поднимает и опускает резец 3. Закон движения резца должен меняться от одного значения радиуса Я до другого. Поэтому, во-первых, соседние сечения вальца должны иметь разные очертания, а во-вторых, валец должен двигаться по поперечине 6 в направлении своей оси одновременно с передвижкой суппорта 5, что и достигается тем же. шпинделем 7 и гайкой 13 каретки 14 вальца. Таким образом, валец представляет собой как бы ряд нанизанных на общую ось эксцентриков с плавным изменением их поперечных сечений. [c.243]

Испытаниями, проведенными Макниттом, была подтверждена важность расчета устойчивости лонжерона несущей рамы для более полного использования несущей способности шасси при изгибе [7]. Экспериментальные образцы несущей рамы шасси длиной 4,57 м, характерной для тягача, используемого в северных арктических условиях, нагружались с помощью типичной пятиколесной навесной каретки и оснащались тензодатчиками. Деформации регистрировались в нескольких точках U-образного поперечного сечения, расположенного в середине длины пролета. Для трех вариантов расположения пары лонжеронов исследовалось влияние расстояния между ними на боковую устойчивость, а результаты измерения боковых прогибов исследуемого сечения использовались в к ачестве признака потери поперечной устойчивости. Было установлено. Что при наибольшем расстоянии между лонжеронами боковой прогиб [c.175]

Исходные данные для расчета форма и размеры обрабатываемого профиля до и после протягивания, длина протягиваемой поверхности Ь, характеристика материала изделия, тяговое усйлие станка, наибольшая длина хода станка, конструкция и размеры посадочных мест под плиту на каретке станка. [c.542]

Нагрузки Qr max И Qnx imax, постоянные ПО величине и направлению, являются основными нагрузками для расчета деталей каретки. При использовании типового оборудования по ним определяют допускаемую нагрузку на каретку (вес груза с подвеской) и фактическую долговечность подшипников и катков. [c.53]

Поскольку 1 а трассе конвейера значение 5тах может быть и не при Rmin, необходимо выполнить отдельные расчеты для Smax и Rmm И определить, при каком их сочетании значение Qb max наибольшее. Подобным образом определяют нагрузку на холостую каретку, только поддерживающую цепь. [c.55]

Номер профиля ходового пути, обусловливающий толщину ездовой полки, определяют по максимальной расчетной нагрузке на каретку в зависимости от несущей способности ездовой полки пути. Следовательно, для каждого заданного профиля пути можно установить предельные нагрузки на каретку по прочности ездовой полки (см. ниже). При выбранном профиле расчет ходового пути сводится к определению максимального допускаемого расстояния между креплениями различных участков пути конвейера, т. е. свободного пролета балки пути. Пролет балки пути определяют из расчета на прочность от поперечного и местного изгиба, деформацию прогиба и устойчивость. При расчете на прочность следует учитывать, что при работе конвейера возможен значительный износ ездовых поверхностей путевой балки. Для надежной работы конвейера требуется повышенная жесткость ходового пути, особенно на участках, примыкающих к поворотным устройствам. Поэтому для балок из стали СтЗ рекомендуется принимать допускаемое напряжение на изгиб (поперечный и местный) Оп.д 1200 кгс/см , допускаемый прогиб fmax = 1/500 длины пролета коэффициент запаса по устойчивости % = 1,7 -h 2,0. Для стали 14Г2 можно принять Оп.д = 1400 к,гс/см . [c.101]

Максимально допускаемые нагрузки на одну каретку с учетом ее собственного веса и веса подвески для той или иной схемы крепления двутавра даны в табл. 14. Нагрузки определены исходя из приближенного расчета балки на кручение, когда каретка с грузом находится в пролете между креплениями. При таких нагрузках балка имеет увеличенный запас прочности, что необходимо для обеспечения повышенной жесткости ее на новороте, так как прогиб поворотного участка неблагоприятно сказывается на работе ходовой части и поворотных устройств конвейера. [c.108]

При установке безнасосного захвата на штабелере для его взвода-используется ход каретки при подводе захвата к таре, К конструкции захвата в этом случае предъявляются требования полной автономности и обеспечения автоматического цикла работы штабелера. При расчете захватов для штабелеров необходимо учитывать неточность остановки механизмов, неплоскостность платформы штабелера и стеллажей, отклонение от вертикали стенок тары и стеллажей, возможность образования порога по ходу тары. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...