Захваты расчет

Развитая в трудах О. А. Есина и его школы (Свердловск) теория регулярных ионных растворов, учитывающая энергетическое различие ионов (энергия смешения) и образование комплексных анионов SuO/ в результате захвата молекулами ЗЮг ионов 0 ", позволила теоретически определить взаимодействие между ионами и дала метод расчета коэффициентов активностей компонентов исходя из основных положений статистической термодинамики. Основы этой теории изложены в монографии [c.355]

В большинстве случаев для расчета защиты реактора наиболее существенно распределение потока тепловых нейтронов, поскольку, вызывая деление ядер горючего, они формируют. источники быстрых нейтронов и у-квантов деления. Кроме того, тепловые нейтроны характеризуются наибольшим сечением радиационного захвата. [c.35]

При расчете интеграла радиационного захвата тепловых нейтронов необходимо учитывать температурную зависимость усредненного сечения [c.46]

При расчете распределений вторичного у-излучения в защите, т. е. захватного у-излучения, а также у-излучения, сопровождающего неупругое рассеяние быстрых нейтронов (см. 9.2), следует учитывать, что в большинстве случаев в его интенсивность основной вклад вносит захват тепловых нейтронов. [c.61]

Некоторые сложности вызывает расчет потоков захватного у-излучения в защите с малым содержанием или даже отсутствием ядер водорода. Тогда часто относительная доля потока тепловых нейтронов мала и преобладает захват нейтронов промежуточных энергий. Для решения такой задачи необходимо прибегать к сложным многогрупповым расчетам. Приведем для этого случая простую формулу для грубой (обычно завышающей) оценки интенсивности захватного у-излучения из корпуса, за которым расположен какой-либо поглотитель нейтронов (например, слой карбида бора). Для простоты рассмотрим случай [c.67]

Расчет распределения функционалов нейтронного потока, таких, как нейтронная мощность дозы излучения за защитой, интегральная доза облучения конструкционных материалов, энерговыделение, обусловленное замедлением нейтронов, распределение интегралов радиационного захвата и активации. [c.78]

При этом неточность представления (рг) формулой (11.20) в интервале г 0,5—30 см не превышает 8%. Решая задачу по определению энерговыделения в защите ядерного реактора, следует иметь в виду, что в первых слоях защиты наибольший вклад в энерговыделение дают у-кванты, излучаемые из реактора. В последующих слоях возрастает роль вторичных у-квантов, возникающих непосредственно в самой защите в результате поглощения нейтронов. В работе [4] приведены результаты расчета плотности захвата нейтронов (сопровождающегося испусканием у-квантов) в стальных пластинах различной толщины, расположенных в воде на расстоянии 60 см от поверхности активной зоны реактора. Результаты этих расчетов представлены на рис. 11.6. Из рисунка видно, что величина плотности [c.119]

При расчете защиты реактора необходимо учитывать, что при радиационном захвате (п, y) на ядрах защиты могут вылетать довольно жесткие у-кванты. Хорошей и дешевой защитой как от самих нейтронов, так и от вторичных у-квантов является бетон с железным заполнителем. [c.582]

Наилучшими поглотителями тепловых нейтронов являются бор и кадмий, что видно из табл. 13.4 для соответствующих значений /щ. При расчете защиты от тепловых нейтронов необходимо учитывать вторичное 7-излучение, возникающее при захвате нейтронов. Быстрые нейтроны слабо поглощаются любыми веществами. Поэтому [c.676]

Природный уран, добываемый из земной коры, содержит только О, 712% U-235, делящегося при захвате тепловых нейтронов. Остальную массу составляет U-238, который обладает большим сечением захвата тепловых нейтронов, поэтому получить цепную реакцию с ними можно только при тщательном расчете системы топливо — замедлитель в реакторах очень больших размеров. Это приводит к необходимости обогащать природный уран добавлением в него U-235. [c.103]

Каждый нейтрон, выведенный за пределы внутриреакторного потока, снижает способность реактора поддерживать цепную реакцию. Чтобы в реакторе БН происходило расширенное воспроизводство ядерного топлива, необходимо получить достаточное число нейтронов в расчете на каждое деление. В этом случае будут обеспечены поддержание реакции деления, захват нейтронов в компенсация утечки и захват нейтронов в конструкционных и внутриреакторных материалах. Коэффициент воспроизводства ядерного топлива, выражающий степень эффективности размножения в данном реакторе, [c.176]

Предлагаемая модель позволяет учесть влияние позы оператора (через угол а и Р) на входной импеданс тела оператора, а для руки — усилия нажатия и плотности захвата. Учитывая универсальный характер рассматриваемой модели, а также тот факт, что для модели руки входной импеданс зависит от максимального числа параметров, в дальнейшем будет отдано предпочтение модели руки, хотя рассматриваемый подход (вывод уравнений, определение безразмерных геометрических параметров соответствующей части тела) может быть использован для расчета входного импеданса ноги или сидящего человека. [c.66]

На рис. 5, а жирной линией показана конфигурация манипулятора, для которой вектор N ориентации захвата лежит в плоскости xOz и составляет максимально допустимый угол с осью Ох, т. е. лежит на пересечении границы зоны обслуживания с плоскостью xOz. По мере поворота плоскости Т, проходящей через вектор N и ось Ох (предполагается, что вектор N остается на границе зоны обслуживания), угол между звеном Z4 и захватом изменяется (угол между вектором N и осью Ох. В результате ширина зоны обслуживания максимальна в плоскости хОу и минимальна в плоскости xOz. На рис. 5, в, г показана конфигурация зоны обслуживания в точках j (в) и j (г). [c.83]

Засверливание конических углублений в сварном шве производят с расчетом вскрытия всего сечения шва и захватом основного металла по 1,5 мм на сторону, причем стенки засверленного углубления должны иметь гладкую поверхность. Качество провара определяется после шлифования и травления засверленных углублений невооруженным глазом или с помощью лупы. Если в засверленных углублениях данного шва обнаружены трещины, непровары или шлаковые включения суммарной площадью свыше 5—10% вскрытого поперечного сечения шва, то качество шва считается неудовлетворительным. Участки шва, где выявлены дефекты, отмечаются мелом, вырубаются и подвариваются. [c.568]

Алгоритм расчета значений W, как и приведенных ниже характеристик почти соответствует уже описанной выше блок-схеме (см. рис. 3). Отличие состоит в том, что, помимо проверки ограничений (5), определялось положение каждой конфигурации МС относительно препятствия и исключались те из них, которые пересекали стенки коридора . Это позволило получить все допустимые конфигурации МС в произвольной точке РП и выявить границы зоны достижимости захвата с учетом препятствия. [c.131]

Эксперименты и теоретические расчеты показывают, что по мере того, как разрежение в захвате стремится к нулю (т.е. давление в полости приближается к атмосферному), диаметр "эффективного сечения" увеличивается и стремится к своему максимальному значению, равному среднему диаметру уплотнительного кольца захвата. [c.99]

Другим важным параметром является продолжительность смешения, с увеличением которой возрастает вероятность захвата крупными частицами более мелких, не вошедших в структуру хлопьев. Вместе с тем происходит разрушение рыхлых и образование более компактных агрегатов [128]. Однако при длительном смешении может происходить уменьшение размера хлопьев и ухудшение очистки. Следовательно, оптимальные условия хлопьеобразования определяются интенсивностью и продолжительностью перемешивания. Все эти факторы должны учитываться при выборе и расчете смесительных устройств. Для характеристики перемешивания воды предложено пользоваться условным градиентом скорости , значение которого вычисляют по формуле [129] [c.104]

Расчет механических захватных устройств включает проверку на прочность деталей захвата. Кроме того, необходимо определить силу привода захватного устройства, силу в ме- [c.503]

Рис. 14. Схемы для расчета момента, удерживающего заготовку в захвате а —с поворотом губки б — с плоскопараллельным движением

Хотя изменения свойств конструкционных материалов, происходящие при действии облучения, меньше по сравнению с изменениями делящихся материалов, они достаточно важны и должны учитываться при расчетах реактора. Следует отметить два наиболее важных эффекта. Первый проявляется при облучении хма-териала быстрыми нейтронами с энергией >1 МэВ, и состоит в изменении формы и свойств в результате смещения атомов в кристаллической решетке, возникающих при упругом соударении нейтронов с ядрами, и появления каскада столкновений. Второй наблюдается в основном при облучении материала тепловыми нейтронами и является следствием ядерных превращений при захвате нейтрона, который может взаимодействовать или с основным компонентом сплава, или с некоторыми второстепенными элементами, например с бором. [c.93]

Расчет захватов механического типа проводится по заданным положениям-входного и выходного звеньев, кинематическим и динамическим критериям, минимальным габаритам. [c.232]

Довольно часто применяются индукторы щелевого типа (см. рис. 54). Действуют они подобно овальным индукторам. Основное достоинство щелевых индукторов заключается в простоте загрузочного и разгрузочного устройств, так как заготовки прямо проходят через индуктор и поэтому не требуется установки толкателей или захватов. Расчет индуктора производится так же, как и овального, но при определении реактивности рассеяния индуктор распрямляется по средней лииин (рис. 54) так, что получается широкий овальный индуктор. К. п. д. щелевых индукторов несколько ниже, чем овальных, вследствие потерь в отогнутых лобовых ча-92 [c.92]

Определить реакции захватов и стопора при равномерном прямолинейном горизонтальном полете самолета, если на тело при этом действует сила лобового сопротивления Г, направленная вдоль его оси, а в точке Е на оси, удаленной на расстояние а от центра тяжести К, приложены ртикальная подъемная сила Q и боковая аэродинамическая сила F. Вертикальным смещением точек В н С от верхней образующей пренебречь. Принять для расчета Р = 50кн [c.105]

Данных по спектрам у-нзлучення, образующегося при захвате надтепловых и быстрых нейтронов ядрами других элементов, опубликовано очень мало. Поэтому в практике расчетов защиты реакторов часто принимают данные о выходе уизлу-чения при захвате тепловых нейтронов в качестве нижней границы для выхода при захвате нейтронов более высоких энергий. [c.30]

Блок-схема расчета для любой ячейки многокомпонентного турбулентного свободно истекающего струйного течения параметров процессса захвата низконапорной средьЕ высоконапорной средой, тепломассообмена между ними и фазовых ЕзреЕфащений представлена на рис. 4.9. [c.122]

Замедляющие свойства активной среды приближенно могут быть описаны тремя величинами вероятностью нейтрону избежать поглощения замедлителем во время замедления, вероятностью р избежать резонансного захвата ядрами и вероятностью / тепловому нейтрону поглотиться ядром горючего, а не замедлителя. Величина f называется обычно коэффициентом теплового использования. Точный расчет этих величин сложен. Обычно для их вычисления пользуются приближенными полуэмпирически-Рнс. и. 2. схема располо- формулами, жения ядерного горючего н [c.574]

В качестве испытуемого образца может быть взят кривой брус одной из вышеуказанных форм, изготовленный из стали или дюралюминия. В данной работе используется стальной брус постоянного поперечного сечения (см. рис. 119), нагруженный силами, направленными вдоль диаметра кольца перпендикулярно к плоскости его разреза. Нагрузка на образец передается через шарнирные устройства (рис. 120). Для этого образец помещается между захватами любой испытательной машины с вертикальной осью, в частности машины 82-10 (см. 4), поз1ВОЛяющей развивать требуемое растягивающее усилие. Это усилие устанавливается с таким расчетам, чтобы теоретическое напряжение в наиболее напряженной точке сечения не превосходило предела пропорциональности Оц материала образца. [c.205]

Опишем алгоритм расчета характеристик сервиса манипулятора, включающего пять подвижных звеньев и шесть вращательных кинематических пар, структурная схема которого показана на рис. 1. Оси пар IIi и совпадают с осями стойки и захвата манипулятора, а оси пар К , К , Z4 перпендикулярны продольным осям соединяемых ими звеньев. Оси пар и во всех конфигурациях манипулятора параллельны, так что точки С , j, С3 и С4 лежат в одной плоскости Q, проходящей через ось Z неподвижной системы координат Oxyz, связанной со стойкой. Ось пары 4 лежит в плоскости Q, и, значит, плоскость S, проходящая через точки Сд, и g, перпендикулярна Q. [c.77]

Изложенный алгоритм лег в основу программы расчета характеристик манипулятивности. В ней предусматривался последовательный перебор точек, лежащих в плоскости xOz, и вычисление указанных характеристик в каждой из этих точек это вычисление осуществлялось перебором заданной совокупности углов а, Р ориентации захвата с определением реализуемости каждой из этих ориентаций. Чтобы проверить реализуемость фиксированной ори- [c.79]

Схема экспериментального ядерпого варианта показана на рис. 61. Ядерное устройство мощностью 50 кт будет взорвано на глубине 660 м от поверхности в почве нижней пачки угольных пластов. Образовавшийся ядерпый эллипсоид захватит всю пачку пластов по объему 25—30% пустот между кусками раздробленного угля и породы. По расчетам ожидаются следующие результаты экспериментального взрыва ядерный эллипсоид радиусом около 39 л и высотой 194 л вокруг эллипсоида в радиусе до 90 м образуется хорошо проницаемая зона трещиноватости общий объем раздробленного материала составит порядка 2 млн. т, в том числе 25% или 500 тыс. m угля с суммарной теплотворной способностью, эквивалентной 240 тыс, m нефти. После поджигания раздробленного угля и регулируемой подачи кислорода через специальную буровую скважину в эллипсоиде разовьется процесс газификации. Зона трещиноватости значительно увеличит общее количество получаемого газа. Продукты газификации будут отсасываться через скважину, пробуренную в вершину эллипсоида. [c.165]

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Как показали результаты экспериментального исследования и расчета, для роботов с позиционной системой управления большое влияние на качество их работы оказывает выбор коэффициента усиления цепи обратной связи ЛГос характеризующий закон торможения руки робота. Чем больше этот коэффициент, тем более резко происходит торможение и соответственно выше динамические нагрузки на звенья механизмов. Чрезмерно большие значения ifo могут привести к тому, что давление в сливной полости гидроцилиндра станет ниже атмосферного, это вызовет засасывание воздуха в гидросистему [22]. Лучшие результаты по точностным и динамическим характеристикам достигаются при таком значении К о, когда колебания захвата успокаиваются до подхода руки к точке позиционирования. На рис. 6.7 показан характер подхода руки робота к точке позиционирования при различных величинах К с 1—5). [c.92]

Предлагается вычислительный метод, позволяющий определять объем рабочего пространства без предварительного отыскания его границ. Метод основан на построении последовательности конфигураций манипуляционной системы, для которых положения захвата достаточно плотно заполняют вое рабочее пространство. Приводятся результаты расчетов. Табл. 4, ил. 4, библ. 9 назв. [c.165]

Цель экеперимента состоит в определении фактической подъемной силы вакуумных захватов в зависимости от разрежения во внутренней полости. При сопоставлении экспериментальных результатов по определению фактической подъемной силы вакуумных захватов с теоретическими результатами, полученными в результате аналитических исследований /Л1/, можно сделать вывод о правомерности применения в инженерной практике выведенных функциональных зависимостей и о точности предлагаемых приближенных методов расчета. [c.88]

Для приблияенных расчетов можно рекомендовать вычислять величину подъемной силы как произведение разрежения в захвате на площадь, ограниченную средним радиусом уплотнительного кольца. [c.93]

Как показали эксперименты и теоретические расчеты, для одного и того же захвата диаметр эффективного сечения зависит от разрежения во внутренней полости. При понижепии разрежения эффективное сечение увеличивается. [c.99]

Определение скорости частиц, вылетающих из разгонной трубки. Основной недостаток установок с захватом абразивных частиц быстро движущимся газовым потоком — трудность определения истинной скорости частиц абразива. Она обусловлена зависимостью действительной скорости частиц от фракционного состава, концентрации, условий разгона и других факторов, в результате влияния которых действительная скорость частиц может оказаться значительно меньше скорости газового потока. Неточное определение истинной СК01ЮСТИ абразивных частиц сильно влияет на результаты расчета. [c.93]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

Вероятно, наиболее значительное воздействие на материалы оказывают ядерные превращения основных и легирующих элементов при взаимодействии их с тепловыми нейтронами. При этом больщннство эффектов связано с появлением гелия, образующегося при взаимодействии нейтронов с ядрами °В, или при реакции, в которой Ni сначала превращается в Ni, затем в результате реакции (п, а) превращается в Ре и гелий. Реакция на ядрах бора существенна при относительно малых дозах облучения, так как имеет высокое сечение захвата нейтронов и поэтому быстро выгорает, а реакция на ядрах никеля существенна при очень высоких дозах, так как образование гелия пропорционально квадрату флюенса нейтронов. Рис. 8.4 иллюстрирует изменение числа атомов гелия на 1г никеля с флюенсом тепловых нейтронов. При содержании бора 2-10 % это число составляет l,6 10 (в естественном боре 20% изотопа Б). Бор в количестве 2-10 —5-10 2% добавляют к некоторым аустенитным сталям для улучшения их свойств, где обычно он концентрируется по границам зерен. При флюенсах тепловых нейтронов 3-1№4 нейтр/см гелий, получающийся при ядерных реакциях В, является преобладающим, но при более высоких флюенсах количество гелия, образовавшегося по реакции (и, а) на ядрах никеля, далеко превосходит его. Однако гелий, получаемый на ядрах никеля, первоначально диспергирован по всему материалу и только при температуре >750° С он мигрирует к границам зерен. Действие гелия, полученного таким образом, хотя и недостаточно для уменьшения пластичности, приводящего к разрушению изделия, должно учитываться в расчетах. Уменьшение пластичности малозаметно до концентрации гелия 10 % при температуре <750° С. Более заметен этот эффект для таких сплавов, как Р516, которые содержат до 5-10 7о В и 40% Ni, хотя изготовляемые из них узлы не подвергаются значительному нагружению при высокой температуре в процессе эксплуатации тепловыделяющего элемента. [c.97]

Расчет фрикционных захватов производится без учета насечкн или зубьев на статическую нагрузку с запасом сжимающего усилия не. менее 1,5. [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...