Тепловой расчет топочной камеры

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ [c.62]

Тепловой расчет топочной камеры базируется на двух основных уравнениях баланса тепла в топочной камере и теплопередачи. По первому уравнению находится количество тепла, передаваемое радиационным поверхностям в топке [c.63]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Для гидродинамических расчетов экранных систем парогенераторов значения тепловых нагрузок принимаются на основании теплового расчета топочных камер. При этом необходимо учитывать неравномер- [c.480]

Тепловой расчет топочной камеры С ширмами [c.120]

Нормы теплового расчета котельного агрегата. Тепловой расчет топочной камеры. Изв. ВТИ, 1941, № 2, с. 24—31. [c.439]

При поверочном тепловом расчете топочной камеры известны ее объем, лучевоспринимающая поверхность, степень экранирования. Расчетом определяется температура газов на выходе из топки. Ряд необходимых для расчета величин выбирают по соответствующим таблицам с учетом рекомендаций, приведенных в настоящем разделе. [c.182]

Определение необходимой поверхности нагрева топочных экранов, обеспечивающей охлаждение продуктов сгорания к моменту их выхода ия топки до заданной температуры, составляет основную задачу теплового расчета топочной камеры. [c.56]

Расчет топочной камеры выполняют цо средним значениям тепловой нагрузки по высоте, так как важны общее тепловосприятие топки Qл и температура газов на выходе из нее 0 "т, а распределение тепловой нагрузки по высоте топки несущественно. Вместе с тем из рис. 7-9 следует, что тепловая нагрузка распределяется резко неравномерно, что влияет на температурный режим металла топочных экранов, а при естественной циркуляции — на напор циркуляции. [c.233]

После определения расхода топлива и подсчета по выражениям (2-99) и (2-100) видимых тепловых напряжений решетки или зеркала горения и объема топочной камеры проверяют их допустимость. При определении расхода топлива необходимо учитывать и теплоту в продувке по выражению (2-69), величина которой может быть принята в пределах от 0,05 до 0,10 от D котлоагрегата. При сжигании твердого топлива расчетный расход топлива определяется с учетом поправки на механическую неполноту сгорания топлива по формуле (2-81). После составления теплового баланса котлоагрегата и определения расхода топлива производят расчет топочного устройства, приняв внесенную теплоту равной теплоте сгорания топлива. [c.80]

Тепловым напряжением топочного пространства задаются на основании данных, полученных при эксплуатации аналогичных котлов. В конце расчета теплообмена топочной камеры проверяется правильность выбора геометрических размеров или температуры Тт. Расхождение между выбранным значением и полученным расчетом не должно превышать 5%. [c.146]

Затем по выбранным допускаемым значениям теплового напряжения зеркала горения [см. формулу (328)] или теплового напряжения топочного пространства [см. формулу (329) ] определяют площадь колосниковой решетки или объем топочной камеры. По этим данным оценивают геометрические размеры топок, после чего производят расчет температур в топке котла. [c.147]

При высоких температурах, развивающихся в топочных камерах паровых котлов, основное количество тепла передается от пламени к экранным поверхностям нагрева путем излучения. В этой связи надежность расчета топок и оптимальность конструкций в значительной мере определяются физической обоснованностью расчетов теплового излучения. [c.5]

При расчетах суммарного теплообмена в топках обычно используется понятие об эффективной средней для всей топочной камеры степени черноты или поглощательной способности факела пламени. Эта условная величина характеризует эмиссионные свойства всего топочного объема в целом как однозонного источника излучения. В действительности же, как было показано выше, эмиссионные характеристики пламени существенно изменяются по ходу выгорания факела. Для светящихся пламен жидких топлив наибольшее значение имеет изменение теплового излучения сажистых частиц, [c.130]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 31] влияние загрязнения экранов на теплопередачу учитывалось введением условных коэффициентов загрязнения зависящих от рода топлива и конструкции экранов. Эти условные коэффициенты загрязнения были определены косвенным путем на основании опытных данных по суммарному теплообмену в топочных камерах и, естественно, не отражали реальных условий загрязнения. [c.181]

Освещенная длина экранных труб ограничивается теми же пределами, которыми ограничивается учитываемая при подсчете активного объема топочной камеры часть объема топки. Угловой коэффициент экранов х определяется в зависимости от их конструктивных характеристик по кривым, приведенных в нормативном методе теплового расчета [Л. 1]. Средняя тепловая нагруз- [c.112]

Проектирование топочных камер газомазутных котлов в СССР осуществляют согласно нормам тепло вого расчета [Л. 2-10], исходя из теплового напряжения 250 10 ккал м Ч. При размещении горелок расстояние между их осями и до экранов стремятся выдержать по возможности одинаковым. Каких-либо указаний о выборе пропорций топочной камеры и влиянии их на горение и теплообмен не имеется. [c.31]

Тепловой расчет топок производится по формуле А. М. Гурвича, согласно которой безразмерная температура на выходе из топочной камеры определяется следующей формулой [c.87]

Ниже приведена подпрограмма наиболее сложных элементов теплового расчета парогенератора теплообмена в топочной камере по нормативной методике ЦКТИ — ВТИ, а также безразмерных коэффициентов С, D, Ей для воздухоподогревателя. [c.49]

При расчете теплообмена в топках используется коэффициент тепловой эффективности экранов , который определяется соотношением между потоками результирующего и падающего на экран излучения чем выше значение этого коэффициента, тем интенсивнее происходит теплообмен в топочной камере. [c.50]

Показатели работы топки с вихревыми горелками зависят как от их конструкции, так и от скорости входа в топку первичного и вторичного воздуха. Основные конструктивные характеристики (параметр крутки воздуха, втулочное соотношение каждого воздушного потока [6]) должны проверяться во всех проектах реконструкции горелок. Снижение скорости первичного воздуха может привести к сепарации части угольной пыли на под топочной камеры, а также к ускоренному обгоранию обраш енных в сторону топки стальных насадок горелок. Вдувание в топку первичного воздуха со слишком высокой скоростью приводит к переносу горения в глубину топки, ухудшению условий воспламенения топлива и снижению экономичности топочного процесса. В табл. 4-2 приведены нормированные [6] скорости воздуха и другие параметры пылеугольных и пылегазовых горелок при сушке топлива воздухом. В табл. 4-3 указана номинальная тепловая мощность горелок отдельных типоразмеров котлов. При ее расчете считалось, что все горелки котла работают одинаково и их суммарная тепловая мощность равна произведению расхода топлива на его низшую рабочую теплоту сгорания (кВт/кг). Более распространена характеристика горелок по количеству тонн в час вводимого через них топлива. [c.91]

Конструкторский расчет. Пользуясь данными, приведенными в гл. 9 (в табл. 9-7 и 9-24), выбирают допустимую тепловую нагрузку топочного объема, а при слоевом сжигании—еще и зеркала горения и определяют минимально необходимые величины активного объема топочной камеры м и площади зеркала горения R Далее составляют эскиз топочной камеры с учетом конструктивных особенностей котла, характеристик выбранных топочных устройств, необходимых размеров топки по глубине и по высоте ее. При составлении эскиза топки следует руководствоваться фиг. 10-9. [c.426]

Большие трудности воаникли из-за несовершенства метода теплового расчета топочной камеры. Расчетная методика создавалась параллельно в ЦКТИ и ВТИ, но [c.33]

Из изложенного выше следует, что для расчета радиационного теплообмена в топках необходимы знания излучательных и поглощательных способностей топочных сред и окружающих их твердых поверхностей, а также коэффициентов ослабления излучения, проходящего через топочную среду. 1Тоэтому разработка методов теплового расчета топочных камер с самого начала их развития сопровождалась изучением эмиссионных свойств топочных сред, которое проводилось главным образом эксперимен-тальньш путем. Большой вклад в изучение излучательных свойств топочных газов внесен авторами работ [73—78], резу.) ьтаты которых широко используются при практических расчетах топочных камер [79]. [c.75]

Зависимость между количеством лучистого тепла, излучаемым факелом, и количеством тепла, воспринимаемым поверхностями нагрева, весьма сложна. Советскими учеными создана методика расчета теплообмена в тапке, основанная на /совместном нопользовании аиалитического и эмпирического исследований, а также на применении теории подобий для анализа топочных процессов. Эта методика позволяет достаточно уверенно проектировать котлоагрегаты на все виды топлива, применяющегося в энергетике. Однако ввиду сложности данного процесса, а также в связи с появлением во вновь создаваемых котлоагрегатах ряда новых решений (увеличение единичной мощности, рост тепловых напряжений топочной камеры, применение рециркуляции газов и т. д.) перед конструктором, исследователем и наладчиком всегда встает вопрос о точном определении количества тепла, воспринимаемого тем или иным участком котельной поверхности нагрева. При этом интерес представляют как среднее тепловооприятие экранов, так и локальная плотность теплового потока. [c.111]

Для котлоагрегатов, снабженных схемами с пылекон-центраторами, разработан ряд рекомендаций но выбору тонины помола пыли и влажности пыли, расчету и выбору избытков воздуха в горелках, конце топки и зоне ядра горения, расчету, конструированию и компоновке основных и сбросных горелок, выбору тепловых напряжений топочной камеры и пояса горелок. [c.11]

В трехмесячный срок произвести расчет циркуляции и теплового напряжения топочных камер всех водотрубных паровых котлов, переведенных на сжигание жидкого и газообразного топлива и в зависимости от результатов расчета установить пределы максимальной и минимальной производительности котлов. [c.438]

В противоположность этой методике методика ВТИ—ЭНИНа которая рекомендуется в нормативном методе [56 ] для расчета суммарного теплообмена в двухкамерных топках, требует предварительного определения средней эффективной температуры факела 7 ф и температуры поверхности слоя золовых отложений на экранах Тзл. в отличие от методики ЦКТИ основная расчетная зависимость не является здесь эмпирической. Она представляет собой формулу Стефана—Больцмана, в соответствии с которой определяется количество теплоты, переданной топочной средой экранным поверхностям нагрева в процессе радиационного теплообмена между ними. Уравнение радиационного теплообмена дополняется при этом уравнением теплового баланса топочной камеры и зависимостями для определения температур Гф и Тзл. [c.166]

Методика расчета теплообмена в топочных камерах разработана в двух вариантах в первом, разработанном ЦКТИ, сохранена формула А. М. Гурвича, основанная на применении теории подобия к топочным процессам второй, представленный ВТИ и ЭНИН, базируется на использовании уравнений теплообмена (Стефана — Вольцмана) и теплового. баланса топочной камеры. Оба метода разработаны как для однокамерных, так и для двухкамерных топок. [c.3]

На ранней стадии развития котельной техники (начало XX столетия), когда топочные процессы по существу не были изучены, а практику удовлетворяла достаточно грубая оценка глубины охлаждения топочных газов, получили развитие чисто эмпирические методы расчета, построенные без учета особенностей переноса тепла излучения и конвекцией. К таким методам относятся предложения Оррока [4], Бройдо [5], Кирша [6], Вильсона и др. [7], Гурвича [8] и др. Такого типа подходы к расчету теплообмена в топках в настоящее время следует считать устаревшими, хотя и они в ряде случаев за рубежом еще находят применение [1]. Одновременно появились методы расчета, основанные на приблинсевном аналитическом описании процесса теплообмена в топочной камере, использующие уравнения теплообмена излучением, составленное на базе закона Стефана—Больцмана, и теплового баланса топочной камеры [9—16]. На первом этапе такие методы для практических расчетов применялись значительно реже, чем чисто эмпирические. Однако в дальнейшем такой подход к построению методики расчета теплообмена в топочных камерах стал доминирующим и используется большинством автором, занимающихся этими вопросом [1, [c.66]

В конце расчета теплообмена топочной камеры нроверяется правильность выбора взятой в первом подсчете величины степени экранирования i] (конструктивный расчет) или температуры газов на выходе из топки О т (поверочный расчет). При расхождении значений я) более 5% или температуры газов на выходе из топки более чем на 100° С тепловой расчет повторяется. [c.69]

При конструктивном тепловом расчете фестона температура п энтальпия газов на входе в фестон известны из расчета теплообмепа в топочной камере. [c.138]

При расчете горелок и топочных камер нужно также учитывать максимальную длину факела. Экспериментально было установлено, что при неизменной конструкции горелки длина факела зависит от интенсивности крутки, коэффициента избытка воздуха и тепловой нагрузки огневого сечения горелки. С изменением интенсивности крутки от 1,8 до 4,0 (тангенциальный подвод) при постоянном расходе газа ( ( р//огн = = 15,3 Гкал/м" ч, Uj = 1,09) длина факела сокращается в 1,35—1,5 раза, а угол разноса факела значительновозрастает. [c.56]

Расчеты показали, что, несмотря на высокие тепловые нагрузки, температура стенки парогенерирующих труб не превыщает значений, допустимых для перлитных сталей. Надежная работа этих труб в топочной камере парогенератора при давлении 8 ат обеспечивается увеличением массовой скорости q/yw = 0,2 - -0,40), необходимой для интенсивного отвода тепла от стенки трубы. Суммарное гидравлическое сопротивление настенной поверхности и щирм составляет 17 кгс/см . Цилиндрическая форма топки и относительно небольщая по сравнению с топками обычных котлов радиационная поверхность допускают выполнять навивку экранной поверхности по системе Рамзина. Конструкция экранной системы в виде цилиндрической однозаходной ленты с малым числом труб (50) при 8—10 витках исключает тепловую неравномерность, несмотря на высокое (200 ккал/кг) тепловосприятие. [c.133]

Основной задачей расчета циркуляции в ртутном парогенераторе является получение точки закипания ртути в зоне допустимой тепловой нагрузки, что достигается подбором сечений и гидравлических сопротивлений опускных и подъемных кипятильных труб. Применение водяных экранов в нижней части топочной камеры ртутнопаровых котлов на станциях Скенэктеди и Кирни было вызвано именно тем, что при большой высоте ртутных экранов (соответственно всей высоте топочной камеры) точка закипания ртути получалась бы в зоне недопустимо больших тепловых нагрузок, что привело бы к пережогу экранных труб. [c.123]

Создан ряд новых конструкций пылеконцентраторов, горелок и систем пылеприготовления с ними, 14 из которых защищены авторскими свидетельствами СССР и НРБ, патентами ГДР, Индии, ПНГ, ФР1 [Л. 20, 79—81 90 93—97 102 123 125 126]. Разработаны рекомендации по расчету пылеконцентраторов и их компоновке с топочным оборудованием. Проведены промышленная проверка, наладка и исследование головных образцов котлоагрегатов, оснащенных схемами с пылеконцентра-торами, и начато широкое внедрение их в промышленность. Для ряда отечественных и зарубежных топлив проведены на стендах и в промышленности исследования процесса выгорания пыли в зоне ядра факела, теплообмена в топочных камерах. Проведенный цикл исследований позволил вскрыть причину эксплуатационных трудностей при сжигании бурых углей Дальнего Востока (особенно бикинского) и найти решения по устранению этих трудностей, установить, что при схеме прямого вдувания и подсушке топлива топочными газами улучшается радиационный теплообмен в топках по сравнению с воздушной сушкой и что наличие пылеконцентраторов дополнительно интенсифицирует данный процесс. Внесенные на этой основе изменения в нормы теплового [c.10]

При Конструктпвном тепловом расчете топки передвижного Парового котла определяют площадь колосниковой решетки (зеркало горения), объем топочной камеры, радиационную поверхность нагрева. [c.224]

Кроме того, при освидетельствовании котлов, переведенных на сжигание жидкого и газообразного топлива, инженер-инспектор должен проверить наличие перерасчета предохранительных клапанов и теплового расчета напряжение топочной камеры должно допускаться не более 180 10 ккал1м -ч. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...