Конструкции пылеконцентраторов

Таким образом, анализ рассмотренных конструкций пылеконцентраторов показывает, что они не отвечают всем требованиям, сформулированным в 1-1. Действительно, значение g 0,85 достигается в рассмотренных конструкциях только при />0,67. Чтобы обеспечить необходимую температуру газов в зоне горения, следует иметь значительно меньшие величины /. [c.36]

Внесение в существующие конструкции пылеконцентраторов отдельных усовершенствований позволило лишь частично улучшить положение. Так, в центробеж- [c.36]

Разработанные на этой основе и новые конструкции пылеконцентраторов представлены на рис. 1-7,в, 1-10,6, [c.40]

Исследование и разработка новых конструкций пылеконцентраторов [c.96]

Сравнительные испытания данного котлоагрегата после реконструкции пылесистемы и аналогичных котлоагрегатов № 1 и 2 показали, что разработанная конструкция пылеконцентратора обеспечивает практически те же температуры в предтопках и на выходе из второй камеры, что и схема с промбункером (см. рис. 3-6). Это достигалось за счет высокого значения g , отсутствия грубых частиц в пыли сброса, а также меньшей величины вследствие повышения температур газов за мельницами с /"м= 3 К (80°С) до-393 33 iK (120—160°С). [c.169]

Повышение степени бчи-стки сушильного агента в данном случае объясняется тем, что отделение тончайших фракций пыли в пыле-концентраторе всегда выше, чем в пылеуловителе. Действительно, даже в самой совершенной конструкции пылеуловителя фракционная степень очистки снижается с уменьшением размера пыли и в пределе стремится к нулю. В пылеконцентраторе доля тончайшей пыли всегда равна или больше доли сушильного агента I, транспортирующего эту пыль в топку. Это наглядно видно при сравнении фракционных степеней очистки элемента батарейного циклона типа [c.23]

Инерционный сепаратор-пылеконцентратор конструкции Шау эра (ГДР) представлен на рис. 1-12,в. В отличие от конструкции рис. 1-12,а в данном устройстве основной и сбросной отводы расположены вертикально. Результаты промышленных испытаний следующие g = =0,81, /=0,57, //g =0,7, унос частиц крупнее 1000 мкм в сбросе достигает 15% (см. рис. 1-9, кривая 4). [c.36]

Поэтому для разработки новых конструкций пыле-концентраторов, отвечающих перечисленным выше требованиям, возникла необходимость в постановке более глубоких физических и математических исследований механизма движения пылевых частиц в криволинейных газовых потоках, а также испытаний и моделирования самих пылеконцентраторов. [c.40]

Математическое моделирование на данном этапе развития теории, строго говоря, может быть использовано в количественном отношении пока только для устройств, работающих с низкой концентрацией пыли, например для батарейных пылеконцентраторов, устанавливаемых в качестве последней ступени механической очистки. Однако расчетные методы позволяют качественно выявить влияние факторов, оценка которых невозможна или затруднительна физическими методами, и на этой основе принципиально улучшить существующие конструкции. [c.55]

Проведенный анализ показывает, что существующие конструкции пылеконцентраторов, их компоновка с топочным оборудованием не отвечают в достаточной мере современным требованиям по обеспечению надежной и экономичной работу топочных устройств. Это в значительной мере объясняется отсутствием до последнего времени глубоких теоретических и экспериментальных исследований процессов, происходящих в пылекон-центраторах невозможностью применения известных эффективных пылеразделяющих устройств из других отраслей техники переносом без достаточных оснований конструктивных решений, обоснованных для схем без разделения продуктов сушки, на схемы с пылеконцен-траторами. [c.9]

Создан ряд новых конструкций пылеконцентраторов, горелок и систем пылеприготовления с ними, 14 из которых защищены авторскими свидетельствами СССР и НРБ, патентами ГДР, Индии, ПНГ, ФР1 [Л. 20, 79—81 90 93—97 102 123 125 126]. Разработаны рекомендации по расчету пылеконцентраторов и их компоновке с топочным оборудованием. Проведены промышленная проверка, наладка и исследование головных образцов котлоагрегатов, оснащенных схемами с пылеконцентра-торами, и начато широкое внедрение их в промышленность. Для ряда отечественных и зарубежных топлив проведены на стендах и в промышленности исследования процесса выгорания пыли в зоне ядра факела, теплообмена в топочных камерах. Проведенный цикл исследований позволил вскрыть причину эксплуатационных трудностей при сжигании бурых углей Дальнего Востока (особенно бикинского) и найти решения по устранению этих трудностей, установить, что при схеме прямого вдувания и подсушке топлива топочными газами улучшается радиационный теплообмен в топках по сравнению с воздушной сушкой и что наличие пылеконцентраторов дополнительно интенсифицирует данный процесс. Внесенные на этой основе изменения в нормы теплового [c.10]

К горелкам специального назначения можно отнести также сбросные горелки, в которые подается сушильный агент на котлах, оборудованных системами иылеириготовления с промен<уточным бункером и с подачей пыли гор ячим воздухом (см. рис. 2), а также системами с прямым вдуванием, но с пылеконцентраторами. Эти горелки, выполненные в виде прямоугольных коробов из жаростойкой стали 20Х23Н13 или 20Х23Н18, без специального охлаждения не обеспечивают необходимую надежность. При отключении соответствующей мельничной системы они коробятся, теряют форму. В связи с этим на новых котлах ЗиО (например, на котле П-62) конструкции сбросных горелок выполнены с воздушным охлаждением по всему периметру выходного сечения. [c.88]

УралВТИ и ЦКТИ разработали систему пылеприго-товления, в которой независимо от конструкции первых ступеней очистки последняя ступень выполняется в виде пылеконцентраторов [Л. 20]. Из рис. 1-5 видно, что фракционный коэффициент очистки частиц среднего и крупного размера в БЦУ выше, чем у прямоточного пы-леконцентратора. Однако положение коренным образом меняется, если применить пылеконцентратор того же [c.23]

С целью упрощения оборудования в СССР и за рубежом принимаются попытки сочетать в одном устройстве функции сепаратора и пылеконцентратора. На рис. 1-12,а представлен инерционный сепаратор-пыле-концентратор конструкции Ю. П. Джигурды [Л. 26]. Отличие этого устройства от обычного сепаратора заключается в следующем после поворота в корпусе исходный поток разделяется на высококонцентрированную пылевзвесь, поступающую через вертикальный отвод к основным горелкам, и слабозапыленный сушильный агент, подаваемый к сбросным горелкам через горизонтально установленную в центре корпуса трубу с продольным вырезом по всей длине. [c.35]

На рис. 1-12,6 изображен центробежный сепаратор-пылеконцентратор конструкции И. М. Дианова [Л. 27], Б котором закрученный створками сепаратора и освобожденный от грубых кусков топлива пылевой поток поступает. в устройство, аналогичное центробежным пыле-концентраторам. Таким образом, здесь створки сепара-3 35 [c.35]

В то же время следует отметить, что на практике не всегда удается выполнить отдельные условия, необходимые для проведения расчета. Например, точное определение величин Wr связано с большими методическими трудностями, особенно при сильнозапыленном потоке, характерном, например, для прямоточных пылеконцентраторов в схемах прямого вдувания, где цо=0,1 — 0,4 кг/кг. Поэтому правильно выполненное на базе теории подобия физическое моделирование продолжает играть в настоящее время весьма большую роль в исследовании конструкций пылеразделяющих устройств. [c.55]

Наиболее распространенной на электростанциях и рациональной конструкцией для схем прямого вдувания при мельницах с инерционными сепараторами являются центробежные прямоточные пылеконцентраторы. Необходимость в применении этих устройств в отечественной практике впервые возникла при установке под одним из котлоагрегатов Красноярской ТЭЦ-1 топки с у-образным факелом и жидким шлакоудалением по проекту ВТИ-СКБ ВТИ [Л. 15], Единственной проверенной в то время на практике конструкцией являлся центробежный пылеконцентратор ТЭС Птоломайс (Греция) с /)к= =1,1 м >сбр/0к=0,6 1к/Вк=1,0 и завихрителем, состоящим из четырех поворотных лопаток трапециевидной формы (рис. 1-1). Однако этот пылеконцентратор обеспечивал с 0,85 только при /=0,5—0,6. В то же время от красноярского пылеконцентратора требовалось обеспечение с 0,85 при / 0,4. Поэтому было принято решение взять за основу пылеконцентратор с ТЭС Птоломайс и одновременно попытаться улучшить его конструкцию путем исследования на моделях. [c.59]

Вместе с тем неудачная конструкция пылеконцентра-тора на ТЭС Марица-Восток-2 , а также отсутствие надежных пылеконцентраторов за рубежом указывали на [c.69]

Для повышения g при неизменных значениях а, DplDii и конструкции завихрителя был разработан вихревой пылеконцентратор [Л. 79 и 80], сущность действия которого заключается в следующем. В кольцевое пространство, образуемое сбросным отводом и корпусом, через спиральное сопло подается горячий воздух со-скоростью (2,5 3,0) Wo в количестве 10—20% (/вихр= =0,1—0,2) от расхода сушильного агента. Для ликвидации попадания горячего воздуха в сбросной отвод высота сопла выполняется несколько меньше, чем Ьсбц-Поскольку начальная крутка воздушной струи [c.99]

Промышленный стенд включал в себя головные образцы мельницы-вентилятора типа М-В 220/330 и пылеконцентратора Dk=2,26 м. Указанное оборудование, предназначенное для ТЭС Мари-ца-Восток-3 , было установлено под одним из кот-лоагрегатов ТЭС Мари-ца-Восток-2 за счет демонтажа существующей мельницы типа М-В 150/270. Вихревой воздух подавался с помощью вентилятора горячего дутья. Испытания показали, что величина g в зависимости от тонины помола пыли. Wo, I и /вихр 1 олебалась в пределах 0,78—0,85. Характерные кривые фр и фракционного состава пыли сброса представлены на рис. 2-9, кривая 8 и рис. 2-7, кривая 5. Анализ кривых показывает, что (в отличие от других конструкций) пыль размером [c.101]

Пылеконцентратор, обслуживающий две основные горелки. В ряде случаев возникает небходимость подать пыль из одной мельницы на две основные горелки. С этой целью после сепаратора мельницы или устанавливают два пылеконцентратора [Л. 2], или от одного выполняют два основных отвода (см. рис. 1-11,а). В первом случае равномерное распределение пыли между пылеконцентраторами зависит от поля ее концентраций за сепаратором, которое определяется конструкцией последнего, фракционным составом пыли и другими факторами, которые невозможно учесть при проектировании оборудования. В частности, на котлоагрегатах первой очереди ТЭС Птоломайс распределение пыли между двумя пылеконцентраторами было относительно равномерным и колебалось в пределах 45—55% [Л. 2]. Однако на ТЭС Дъендъеш в один из них поступало более 75%, а в другой соответственно менее 25% пыли. При этом на разных мельницах распределение пыли между идентичными пылеконцентраторами было различным. В этой связи фирма КСГ устанавливает за сепаратором радиальный распределитель пыли [Л. 5, 92]. [c.106]

Батарейный противоточный пылеконцентратор. В схеме УралВТИ-ЦКТИ Л. 20] (см. рис. 1-13,6) отсосанный вместе с пылью газ не возвращается обратно в устройство, как в конструкциях БЦУ (рис. 1-13,а), а вдувается в топку. Для исследования влияния I на g , gфp и g 6p были проведены эксперименты с элементом батарейного циклона БЦУ (см. рис. 1-13,в), разработанным трестом Энергоуголь и имеющим по сравнению с другими батарейными циклонами более высокую степень обеспыливания [Л. 101]. Эксперименты проводились с уголь-ной пылью кузнецкого угля следующего дисперсного состава 65%, 7=40%, [c.111]

В случае компоновки пылеконцентраторов с молотковыми мельницами основные горелки могут быть выполнены или в виде тонкоструйных типа МЭИ, или в виде амбразуры со встроенными в нее соплами горячего воздуха (см. рис. 1-7,6 и в). Сбросные горелки выполняются обычно в виде прямоточных сопл. В ряде случаев, как и пылеугольные сопла, они окружены тонкой прослойкой горячего воздуха. Этот воздух служит главным образом для охлаждения сбросных сопл при отключении обслуживающей горелки соответствующей мельницы. В первоначальных конструкциях (рис. 3-8,6) над сбросными горелками устанавливались дополнительные сопла горячего воздуха. Позднее от этого отказались, так как при достаточно высоком g воздуха за счет присосов в газовой струе сброса вполне достаточно для горения находящейся в ней пыли. Угол наклона сбросных горелок к горизонту может выбираться в пределах 0—30°. [c.129]

Од йакб условий, приведённые в формулах (3-8), (3-9) и табл. 3-2, относятся к схемам без разделения продуктов сушки. При сжигании высоковлажных топлив в сочетании с использованием схемы прямого вдувания и подсушки топлива большими массами инертного газа, где вследствие низких температур в топочной камере опасность шлакования резко уменьшается и где само наличие пылеконцентратора обусловливает необходимость повышения температуры в ядре горения, подход к проектированию горелок должен быть принципиально иным. В частности, предложение некоторых исследователей принимать в формулах (3-8) — (3-10) величину h для всего блока горелок, включая сбросные, нельзя признать правильны.м. Поскольку те.мпературный уровень в ядре горения определяется конструкцией основных горелок, целесообразно для схем с пылеконцентра-торами ввести понятие объема и поверхности пояса основных горелок [c.138]

Упомянутые ошибки в конструкции как самих пылеконцентраторов, так и пылесистемы в целом были в значительной мере учтены при переводе пылесистемы одного из котлоагрегатов БКЗ-320-140-ПТ на схему прямого вдувания. Топочная камера котлоагрегатов данного типа предста вляет собой высокофорсированное устройство с тангенциальным расположением горелок в восьмигранных, полностью ошипованных и утепленных предтопках, отделенных от верхней части топки двусторонним пережимом. [c.168]

Влияние установки пылеконцентраторов на распределение температуры газов по высоте тапки можно получить при сравнении работы котлоагрегата № 3 до и после реконструкции. В отличие от котлоагрегата № 4 на котлоагрегате № 3 основные горелки были выполнены турбулентного типа, т. е. претерпели наименьшее изменение по сравнению с первоначальной конструкцией. Из рис. 3-2,а следует, что нри наличии пылеконцентратора температура в ядре факела повышается примерно на 130 С, затем резко снижается и в сечении после сбросных горелок становится несколько ниже, чем в схеме без пылеконцентраторов. Установка после одной из мельниц котлоагрегата № 4 вихревого нылеконцентратора позволила за счет лучшего воспламенения и горения топлива повысить экономичность работы топки. [c.172]

Следует подчеркнуть, что стабильное горение бикинского угля было достигнуто, несмотря на нехватку размольной и сушильной производительностей мельниц М-В 50/160 и как следствие влажную и грубую пыль, повышенные присосы в топку Аат = 0,15 и пылеси-стему Дадс=0,4, относигельио низкую температуру в ядре горения (1293— 1458 К). Котлоагрегаты Приморской ГРЭС оборудованы схемами прямого вдувания с мельницами-вентиляторами. По проекту СКБ- ВТИ и УралВТИ головной образец котлоагрегата БКЗ-220 (Приморской ГРЭС) оборудован пылеконцентраторами конструкции УралВТИ-ЦКТИ (см. рис. 1-11,г) >к = 1,4 м с глубоким (не менее 80%) отделением сушильного агента и подачей пыли в топку горячим воздухом. Для увеличения времени пребывания пылевых частиц в зоне высоких температур расстояние между сбросными и основными горелками принято равным 3,75 м. Для дополнительного повышения уровня температур в ядре факела предусмотрен в районе основных горелок зажигательный пояс площадью, равной 12% поверхности топки. Для улучшения воспламенения топлива горелки выполнены в виде вертикальных каналов- с внешней подачей пыли (см. рис. 3-11,в). Барнаульским котлостроительным заводом проектируются котлоагрегаты 186 кг/с (670 т/ч) для При- [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...