Определение перемещений при переменном сечении

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ СЕЧЕНИИ [c.240]

Определение перемещений при переменном сечении [c.241]

Работа проталкивания. Эта работа, затрачиваемая на перемещение рабочего тела в канале, совершается потоком против действия внешних сил. Для определения работы проталкивания рассмотрим стационарный поток идеальной упругой жидкости, движущейся в канале переменного сечения (рис. 13.1) При установившемся режиме через любое поперечное сечение (в том числе через сечения /—1 и 2—2) в единицу времени протекает одинаковая масса газа М. Допустим, что па невесомый поршень А площадью fi (сечение J—/) действует давление pi, а на поршень Б площадью (сечение 2—2) — давление р . Истечение рабочего тела происходит под действием разности давлений pi — р. ). Тогда под действием внешней силы р Р поршень А передвинется на расстояние S] и над рабочим телом будет произведена работа [c.8]

Коноиды. Пространственные кулачковые механизмы — коноиды, как и плоские, используются в качестве счетно-решающих и служат для получения функции двух аргументов. Коноиды (рис. 3.137) представляют собой звенья, ограниченные поверхностью определенной формы. При вращении вала щуп (толкатель) получит перемещение, определяемое профилем коноида в сечении, перпендикулярном оси коноида, т. е. воспроизводится функция одной переменной г = г(х). При перемещении щупа вдоль оси коноида щуп также получит перемещение, определяемое формой образующей коноида, т. е. воспроизводится другая функция г = Совместно эти движения (рис. 3.137, а) позволяют получить зависимость г = г(х, у). Ввод двух аргументов возможен и двумя вращательными движениями (коноида и щупа) в механизмах, выполненных по схеме на рис. 3.137, б. Существуют конструкции, в которых переменные х) у вводятся поступательными движениями коноида (рис. 3.137, в). Для получения зависимости от трех переменных используется последовательное соединение двух коноидов (рис. 3.137, г). [c.381]

Рассматриваемый ниже метод определения перемещений в балках может использоваться как при постоянной жесткости поперечных сечений балки по ее длине, так и при переменной. Наиболее целесообразно применение этого метода при ступенчатом законе изменения жесткости балки. [c.344]

При определении линейных и угловых перемещений влияние насаженных на вал деталей обычно не учитывают расчетную схему выбирают той же, что и ири расчете на прочность. Поскольку вал с точки зрения расчета на изгибную жесткость представляет собой, как правило, прямой брус ступенчато-переменного сечения, при определении перемещений удобнее всего пользоваться интегралом Мора, вычисляя его ио правилу Верещагина (см., например, учебник [17]). В некоторых случаях для упрощения расчета рассматривают вал как брус постоянного по всей д.пине сечения (принимают некоторый осредненный диаметр) в этом случае для определения прогиба наряду с интегралом Мора можно использовать уравнение [c.371]

Для определения упругих линейных и угловых перемещений деталей переменного или постоянного поперечного сечения при одновременном действии четырех внутренних силовых факторов используют формулы Мора или Верещагина. [c.36]

При получении брикетов однородной плотности, но с переменным сечением по высоте (втулки с фланцем и т. п.) необходимо обеспечить примерно одинаковую степень обжатия шихты в разных сечениях. Для этой цели используют различные приспособления, тормозящие или ограничивающие в определенный момент времени перемещение шихты на желательном участке, или применяют комбинированные пуансоны, составные элементы которых имеют независимые друг от друга перемещения. [c.1483]

Заметим, что величины е,, и Уь учитывают в формулах (9.1) при определении перемещений сечений в балках статически определимых систем. В статически неопределимых системах эти величины позволяют определить перемещения от ползучести и усадки бетона в основной системе по направлениям действия лишних неизвестных. Сами лишние неизвестные будут переменны, и в общем случае закон их изменения во времени будет разным для каждой их них. Для упрощения расчетов можно считать, что все лишние неизвестные, дополнительно возника- [c.230]

НЫМИ упругими системами. Это балки и стержни постоянного переменного сечений прямые (ступенчатые) валы с насаженным на них дисками коленчатые валы двигателей внутреннего сгорания лопатки, диски турбин и т. п. Для полного определения да формаций, возникающих в таких системах при колебаниях, нео ходимо знать перемещения всех точек системы иначе говоря, нужно найти в виде некоторых функций времени и положения точек бесконечное число величин (координат), определяющих эти перемещения в любой момент времени. Упругие системы являют ся, таким образом, системами с бесконечным числом степеней свободы. [c.100]

Расчет устройства с автономным[дросселем переменного проходного сечения при наличии механической связи между поршнем или плунжером цилиндра с золотником. Особенностью таких тормозов является отсутствие каких-либо профильных элементов внутри гидравлических тормозных цилиндров. При заданном законе торможения их расчет сводится к определению характера изменения проходного се- чения дросселя в функции перемещения поршня, а затем к выбору передаточной функции, позволяющей реализовать полученную характеристику. [c.291]

Прогибы и углы поворота в балках являются переменными величинами, то есть функциями координаты л. Их определение необходимо для расчета балок на жесткость, а также при решении статически неопределимых задач. При этом можно либо определять законы изменения функций и(х) и ф(х) по длине балки, либо вычислять значения этих величин в конкретных сечениях. Существуют различные методы определения линейных и угловых перемещений в балках и стержневых системах. [c.184]

При определении перемещений в балках ступенча-то-леременного сечения следует пользоваться методом Мора с применением правила Верещагина, разбивая брус на участки, в пределах которых /зс = onst. При переменном непрерывно изменяющемся сечении следует вычислять интеграл Мора аналитически. [c.269]

Oj Таким образом, при выбранной простейшей аппроксимации оболочки переменного сечения с плавно меняющимся наружным радиусом погрешность в определении напряжений и перемещений существенно ниже общей погрешности теории тонких ободочек, оцениваемой величиной h/R по сравнению с единицей. [c.96]

При определении линейных и угловых перемещений в балках переменного сечения правило Верещагина можно применять лишь при условии ступенчатого изменения сечения, разбивая брус на участки, в пределах которых J, = onst. При ие-прерывно-переменном сечении следует вычислять интеграл Мора непосредственно. В случаях, аналогичных представленному на рис. 7.73, б, слагаемые интеграла Мора, соответствующие цилиндрическим участкам, могут быть вычислены по правилу [c.231]

У впбровозбудителей переменного тока влиянием гистерезиса, рассеяния магнитных потоков и неоднородности поля в зазорах на механические колебания и токи обычно можно пренебречь. Но гистерезис и вихревые токи в магнитопроводе учитывают при определении мощности. Активное сопротивление обмотки переменного тока в большинстве случаев мало по сравнению с характерным индуктивным сопротивлением. Тогда магнитный поток Ф через сечение магнитопровода однозазорного вибровозбудигеля, создаваемая им сила Q и перемещение и якоря относительно сердечника, отсчитываемое от недеформированного состояния упругой системы в сторону увеличения зазора, с точностью до малых величин изменяются во времени по законам [8] [c.261]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

Пример. Рассчитать круговую торообразную оболочку, нагруженную равномерным давлением р. Известно, что поле перемещений, определенное по линейной безмомент-ной теории оболочек, характеризуется разрывом в зонах, близких к линиям нулевых кривизн. Применение моментной теории позволяет избежать этого. Однако общее аналитическое решение задачи получить трудно. При проведении численного расчета принято, что характерному параметру J o соответствует радиус сечения тора. Размер г = а + Rq sin а. Безразмерный радиус р = а / Rq + sin а. Касательная составляющая нагрузки рмна нулю, а нормальная Рг Р- В связи с тем, что X = S / Rq = OL, переменная в уравнении [c.171]

Упругое равновесие твердых тел описывается уравнениями плоской задачи теории упругости в случае плоской деформации цилии-дрических тел постоянного поперечного сечения, когда на тело действуют внешние силы, нормальные к его оси и одинаковые для всех поперечных сечений указанного тела, либо в случае обобщенного плоского напряженного состояния, т. е. при деформации тонкой пластины силами, действующими в ее плоскости. При этом для определения напряженно-деформированного состояния в произвольной точке деформируемого упругого изотропного тела необходимо найти три компоненты тензора напряжений —Оу, х у (рис. 1) и две составляющие вектора перемещений — и, v. Если система декартовых координат выбрана так, что плоскость xOi/ совпадает или с поперечным сечением стержня, или со срединной плоскостью пластины, указанные компоненты в условиях плоской задачи теории упругости являются функциями двух переменных (х и i/). [c.7]

Предположим теперь, что колеблюш,ийся вал вращается. В таком случае получается колебательная система, коэффициент жесткости которой меняется со временем, совершая один полный цикл изменения за половину оборота вала. Используя соображения того же рода, что и в предыдущем случае, можно показать, что при определенном отношении между угловой скоростью й) вала и средним значением р угловой частоты его свободных поперечных колебаний систаиа будет получать энергию, что приведет к постепенному возрастанию амплитугш поперечных колебаний. В этом можно убедиться рассматривая две кривые, показанные на рис, 120. Верхняя кривая представляет зависимость перемещение — время при поперечных колебаниях вала со средней частотой р. Нижняя кривая представляет переменную изгибную жесткость вала, если вал совершает один оборот за один цикл поперечных колебаний, так что й)=р. Внизу рисунка показаны соответствующие положения вращающегося поперечного сечения вала и нейтральная ось п. Мы видим, что за первую четверть цикла, когда диск движется от крайнего положения к среднему и приложенная к диску реакция вала совершает положительную работу, изгибная жесткость больше, чем ее среднее значение во второй четверти цикла реакций вала противоположна направлению движения диска и изгибная жесткость меньше ее среднего значения. Замечая, что в любой момент реакция пропорциональна соответствующей изгибной жесткости, можно заключить, что положительная работа, совершаемая за первую четверть цикла, численно больше отрицательной работы, совершаемой за вторую четверть цикла. Это приводит к избытку положительной работы за один оборот вала и создает постепенное возрастание амплитуды поперечных колебаний вала. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...