Углы нормальные резцов

Возможность увеличения скорости резания для крупных резцов объясняют также положительным влиянием радиуса закругления вершины резца, возрастающего с увеличением его размеров. Следует отметить, что и при неизменных размерах резцы с закругленной режущей кромкой более производительны по сравнению с нормальными резцами при угле в плане ф > 30°. Однако необходимо учитывать, что с увеличением радиуса закругления вершины резца заметно усиливаются вибрации и, следовательно, в этом случае также необходима повышенная жесткость системы. [c.189]

Угол резания расположен в плоскости Аг, нормальной плоскости резания и содержащей вектор скорости резания V. Режущая кромка резца при точении может занимать в пространстве любое положение, поэтому резание организуется в широком диапазоне изменения угла скоса резца. Это позволяет получать по- верхность резания высокого качества. [c.172]

О правильности выведенных аналитических зависимостей можно судить и по изменению отношения напряжений при различных формах передней поверхности. Для этого были изготовлены резцы с укороченной передней поверхностью, имеющие различные передние углы (-[ = —45°, т == О и т = 45°) и различную ширину передней поверхности I = 0,4 мм и / = 1 мм. Этими резцами производилось резание олова, свинца, кадмия и цинка. Замерялась вертикальная проекция силы резания при различных скоростях и определялось отношение сил при различных передних углах. Для резцов с укороченной передней поверхностью отношение вертикальных проекций сил резания будет близко к отношению нормальных напряжений а . Согласно формуле (65), отношение [c.108]

Некоторые особенности работы твердосплавными резцами с отрицательными передними углами. Работа резцами с отрицательными передними углами позволяет повысить режимы резания и вызывает увеличенную нагрузку на механизмы станка и обрабатываемую деталь. Поэтому для обеспечения нормальной работы необходимо соблюдать следующие основные правила. [c.146]

Передние углы у зуборезных фрез задаются в плоскости, перпендикулярной к оси фрез у долбя-ков — в плоскости, проходящей через ось у зуборезных резцов — в плоскости, нормальной к режущему лезвию. Рекомендуемая величина передних углов зуборезных инструментов приведена в табл. 82. [c.391]

Для блочных зубчатых колес, где невозможно применить нормальный цикл врезания резцов переднего суппорта многорезцового станка пол углом 30 , применяют станок с циклом прямого врезания переднего суппорта (фиг. 55). [c.526]

Если профиль токарного резца, устанавливаемого нормально по впадине, прямолинейный, то угол приближенного прямолинейного профиля летучего резца делается несколько меньшим, а сам профиль — слегка выпуклым. Отклонения Да угла профиля и стрела А/ выпуклости профиля летучего резца могут быть определены по табл. 29. [c.448]

У зуборезных гребенок и резцов задние и передние углы образуются при их установке и измеряются в плоскости, нормальной к рен ущему лезвию. [c.289]

После перемещения резца относительно обработанной поверхности происходит упругое восстановление поверхностного деформированного слоя на величину hy (рис. 6,12, а) - упругое последействие. В результате образуется контактная площадка шириной Н между обработанной поверхностью и вспомогательной задней поверхностью резца. Со стороны обработанной поверхности возникают силы нормального давления N и трения F. Чем больше значение упругой деформации, тем больше сила трения. Для уменьшения сил трения у режущего инструмента делают задние углы (а и а ), значения которых зависят от степени упругой деформации металла заготовки. [c.309]

Установку резца при нарезании прямоугольных и трапецеидальных резьб относительно нарезаемого винта можно осуществлять двумя способами переднюю грань резца (рис. 2, а) устанавливать параллельно оси резьбы (при этом достигается высокая точность нарезания, но углы заострения правой и левой режущих кромок будут различны) переднюю грань резца (рис. 2, б) устанавливать нормально к винтовой линии винта (углы заострения обеих режущих кромок будут одинаковы, но точность нарезания понижается, так как стороны профиля получаются криволинейными). В последнем случае искажения профиля резьбы можно избежать, придав резцу специальный криволинейный [c.548]

Представим себе резьбовой резец в работе при нарезании правой резьбы (фиг. 331). Боковая поверхность резьбы является винтовой поверхностью с шагом S. Возьмем на одной из режущих кромок точку А (на наружном диаметре резьбы). В нерабочем положении (см. фиг. 330) задний угол резца в сечении, нормальном к режущей кромке, одинаков для всех точек режущей кромки. На фиг. 331 задний угол в точке А показан в сечении ЛВ, параллельном оси заготовки. В процессе работы (в том же сечении) действительный задний угол определится как разность углов — сод (угол сод — угол подъема резьбы в точке Л). [c.415]

Задние углы режущих кромок резца в нормальном сечении в процессе резания могут быть подсчитаны по следующим формулам [c.415]

Значения углов у и а могут измениться, если режущая кромка будет смещена относительно оси заготовки. Рассмотрим резец с углом X = О и режущей кромкой, параллельной оси заготовки. В этом случае главная секущая плоскость будет проходить перпендикулярно к оси заготовки, и когда резец установлен режущей кромкой (вершиной) по оси заготовки (рис. 115,6), в соответствии с указанными выше определениями, передний угол y (угол заточки) будет заключен между направлением радиуса, проходящего через вершину резца, и его передней поверхностью. Задний угол а (угол заточки) заключен между вертикальной линией ВВ (след плоскости резания) и задней поверхностью резца. При установке вершины резца выше оси заготовки (рис. 115, о) след плоскости резания А А, нормальный к направлению радиуса, проведенного через вершину резца, будет наклонен к линии ВВ на некоторый угол т и действительный задний угол а уменьшится, т. е. а = а—т передний угол у, наоборот, увеличится у = у + т. [c.119]

У проходного резца с углом X = О, установленного вершиной по центру заготовки (рис. 117, а), вследствие разных скоростей срезания стружки на периферии Уп и у обработанной поверхности vd, стружка будет отклоняться в сторону обработанной поверхности и будет сходить в направлении, обратном направлению подачи . В еще большей степени стружка будет направляться к обработанной поверхности, и большим будет угол Л для проходного резца с положительным углом +Х наклона главной режущей кромки, установленного вершиной также по оси заготовки (рис. 117,6). Вектор скорости и для некоторой точки М режущей кромки, нормальной радиусу ОМ, раскладывается на вектор Vx (нормальный режущей кромке) и вектор скольжения Vs, направленный вдоль режущей кромки к вершине, т. е. к обработанной поверхности, что и будет способствовать еще большему смещению стружки к обработанной поверхности. [c.122]

По второму способу переднюю поверхность резца устанавливают нормально квинтовой линии винта (рис. 56, б), углы резания у обеих режущих кромок будут одинаковыми. [c.117]

Рис. 7.8/84. Метод заточки токарных резцов, соответствующий обозначению углов в нормальной плоскости

В дополнение к действию угла сдвига и изменению глубины резания Уоллес и Эндрю также считали, что может изменяться сила трения по передней поверхности резца вследствие изменения кривизны стружки. Изменение кривизны стружки может изменить нормальное давление на переднюю поверхность и это, в свою очередь, может изменить длину зоны пластического контакта стружки с резцом. Они показали, что это может привести к отставанию по фазе силы трения на передней поверхности относительно свободного конца плоскости сдвига. [c.254]

Зависимость между углами резца. У фасонных резцов секущие плоскости, нормальные к проекции режущей кромки на основную пло- [c.49]

Главные углы измеряются в главной секущей плоскости, проходящей через данную точку режущей кромки, нормально проекции ее на основную плоскость. Наибольшее значение имеет угол резания б — угол между передней поверхностью резца и траекторией относительного рабочего движения. Величина этого угла в большой степени влияет на деформацию срезаемого слоя, нагрузку, стойкость инструмента. Передний угол Ур в процессе резания определяется как угол между передней поверхностью резца и нормальной плоскостью. [c.54]

При расчете параметров резцовых головок исходлыми являются число зубьев нарезаемой пары и Zj, нормальный модуль в среднем сечении зуба угол спирали зуба Р и угол исходного контура резца а определяются радиусы установки резцов относительно центра резцовой головки а , 2 и Ug (индекс 3 относится к черновому резцу), углы разворота плоскостей режущих кромок -pi, у о и у а, углы установки резцов на головке р, и ц и величины радиальной установки А п т. е. расстояния между осями вращения производящего колеса и резцовой головки. [c.20]

Искажение угла зацепления [7]. Режущая кромка расположена под углом профиля, равным углу зацепления а,, нарезаемого колеса. Вследствие установки её нормально к образующей конуса впадины фактический угол зацепления Q заготовки уже не будет равен а . Уголяц был бы равен углу Оц только в том случае, если бы режущая кромка в процессе нарезания была расположена нормально к образующей начального конуса. Однако это заставило бы для каждого колеса с различным углом ножки изготовлять отдельные резцы. Совпадения углов и од можно достигнуть внесением определённой коррекции для угла профиля резца, но это привело бы к усложнению изготовления резцов и расширению их ассортимента. [c.433]

Искажение угла зацепления [3]. Режущая кромка расположена под углом профиля, равным углу зацепления а сопряженных колес. Вследствие установки ее нормально к образующей конуса впадины фактический угол зацепления уже не будет равен номинальному углу Од. Угол а был бы равен углу только в том случае, если бы режущая кромка в процессе нарезания была расположена нормально к образующей начального конуса. Однако это заставило бы для каждого колеса с различным углом ножки изготовлять отдельные резцы. Совпадения углов а и а можно достигнуть внесением определенной коррекции для угла профиля резца. Однако это привело бы к усложнению изготовления резцов и расширению их номенклатуры. Величина искажения небольшая (3—10 ) и одинаковая для пары сопряженных колес, нарезанных на одном и том же станке, поэтому нецелесообразно для угла профиля резца дават другое какое-либо значение вместо номинального угла зацепления. Так как величина погрешности является одинаковой для одного и другого колес сопряженной пары, то зацепление их не будет нарушено. [c.911]

Рассмотрим углы токарного резца в нормальном сечейии главного и вспомогательного лезвий (рис. 13). В главной секущей плоскости (нормальном сечении) происходят основные деформации в срезаемом слое. За основную плоскость принимается горизонтальная плоскость, совпадающая с подошвой резца. [c.23]

При установке на станке резцов для прямоугольной и трапецеидальной резьб режущую кромку располагают по оси винта (фиг. 61, а) или нормально к средней винтовой линии (фиг. 61,6). При установке резца по схеме фиг. 61, а боковые стороны профиля резца прямолинейны, так как они являются как бы образующими винтовой (архимедовой) поверхности резьбы. Угол профиля резца получается неискажённым и равен углу профиля нарезае- [c.384]

Для лучших условий резания резец должен быть наклонён к горизонтальной плоскости, проходящей через ось оправки, под углом подъёма винтовой линии на делительном цилиндре червяка. Профиль резца должен совпадать с профилем нормального сечения основного червяка по его витку. По технологическим соображениям наиболее удобгн основной червяк, прямолинейный в нормальном сечении по витку. В этом случае резец получается в виде прямосторонней трапеции с про- [c.405]

Для того чтобы только перерезать трубу, берут нормальные отрезные реэцы (рис. ПЗ-2). Для того чтобы получить рез с фаской под Biapj y ИЛИ только для снятия фаски, берутся отрезные резцы со I KO OM режущей кромки под углом 30—35° (рис. ПЗ-3). [c.143]

Для того чтобы только перерезать трубу, берут нормальные отрезные резцы (фиг. П-2). Для того чтобы получить рез с фаской под сварку или только для снятия (фаски, берутся отпезные резцы со скосом режущей кромки под углом 30-i-35° (фиг. П-3). [c.218]

Профилирование резцов. Профиль призматических и круглых резцов в нормальном сеченип не совпадает с профилем обрабатываемой детали в осевой плоскости. Разница между нормальными профилями резца и обрабатываемой детали в различных точках фасонного профиля различна и по величине непрерывно увеличивается пропорционально углу S = а + 7. Профиль реаца рассчитывают по характерным точкам, положение которых определяется радиусами и осевыми размерами. Расчет производят по формулам, приведенным в табл. 27. [c.180]

Совр. способы изготовления ОДР — нарезка на металле (алюминий, золото) алмазным резцом на станке с управлением от ЭВМ (макс, частота 3600 штрихов на мм возможно получение профиля штриха с малым углом наклона при ограничениях на форму подложки), а также голография, методы с использованием УФ-ла-зеров и синхротронного излучения (макс, частота — до неск. десятков тысяч штрихов на мм). Для достижения оптим. профиля штрихов — треугольного или прямоугольного — и переноса голография, рисунка решётки на более гладкую подложку применяют ионное травление. Для полученных таким способом кварцевых ОДР с прямоуг. штрихом КВ-гравица составляет ок. 0,5 нм. С помощью рентгеновской литографии изготовляют рентгеновские ОДР с многослойным покрытием, к-рые могут работать с высокой эффективностью при больших о вплоть до нормального падения, однако их область дисперсии ограничена спектральной шириной максимума отражения покрытия. [c.349]

При относигельном движении двух твердых тел (точнее — твердого тела и среды) возникают силы, являющиеся функциями ортогональных координат, т. е. координат, на которых они не совершают работы. При резании резец, движется в обрабатываемой заготовке и тангенциальная составляющая силы резания является функцией координаты (или координат) вершины резца, определяющей сечение срезаемого слоя и направленной перпендикулярно к этой составляющей силы резания. При контактном трении твердых тел сила трения является функцией, нормальной к поверхности скольжения контактной деформации, вызываемой нормальной нагрузкои-Аналогичное явление наблюдается при флаттере, когда подъемная сила, определяемая движением воздушной среды, действующая на крыло самолета (или лист на дереаг), является функцией угловой координаты (угла атаки). [c.118]

В еще большей степени стружка будет направляться к обработанной поверхности и большим будет угол Д для проходного резца сположительным углом наклона главной режущей кромки, установленного вершиной также по оси заготовки (фиг. 124, б). Вектор скорости v для некоторой точки М режущей кромки, нормальной к радиусу ОМ, раскладывается на вектор 152 [c.152]

Для асимметричного треугольного резца не сразу становится ясным направление схода стружки. Можно ожидать, что поток стружки будет направлен под некоторым углом от перпендикуляра к прямой АВ (рис. 4.12). В условиях плосконапряженного состояния гидростатическое давление, а следовательно, и нормальное напряжение на плоскостях сдвига равны, и результирующая боковая сила действует перпендикулярно направлению схода стружки (плоскость O D, видХ). Такие условия не могут возникнуть, когда направление схода стружки коллинеарно силе трения. Для того чтобы удовлетворить условиям плоской деформации и коллинеарности скорости стружки и силы трения, требуется, чтобы Q — О независимо от величины Ф, т. е. чтобы направление схода стружки было перпендикулярно линии АВ (см. рис. 4.12). Этот результат соответствует данным Колвелла, несмотря на то, что представленная выше модель еще требует испытаний. [c.77]

Глубина резания, как правило, значительно превышает величину подачи инструмента на один оборот детали. В случае малого радиуса при вершине резца по сравнению с глубиной резания токарный резец может рассматриваться как инструмент с одной режущей кромкой при косоугольном резании. В гл. 4 было показано, что нормальный передний угол и угол наклона режущей кромки i определяют направление схода стружки (относительно режущего лезвия). Исследования Стаблера в области косоугольного резания позволили ему предложить систему обозначений геометрических параметров резца, основанную на измерении углов в нормальной плоскости (см. рис. 7.3). [c.126]

На рис. 7.21 показана геометрия фрезы со вставными ножами. Резание обычно происходит кромками а и Ь угол С соответствует углу в плане токарного резца по американской системе обозначений. Аналогичным образом угол г соответствует углу а , <Ха—а. Можно применять номограмму Кроненберга (см. рис. 7.11) и уравнения для перевода американской системы обозначений токарного резца в систему, рассматривающую геометрические параметры в нормальной плоскости. Последняя упрощает технологию заточки фрезы. Торцовая фреза (см. рис. 7.21) имеет вставные зубья, которые могут выниматься для заточки или замены. Фрезы малого диаметра могут иметь напайные режущие вставки или зубья. [c.140]

При обработке профильных изделий в форме эллипса, квадрата многогранника, а также кулачков углы резко изменяются в процессе резания. Это хорошо видно на примере обработки кулачков (фиг. 32, а, б, в), где для сохранения нормальных углов в процессе резания приходится непрерывно перемещать резцы, что достигается с помощью качающихся резцедержавок и специальных копиров. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...