Сопротивление трения для плоских пластинок

Рис. 15-2. Коэффициент сопротивления трения плоской пластинки в широком диапазоне чисел Рейнольдса.

СОПРОТИВЛЕНИЕ ТРЕНИЯ ПЛОСКИХ ПЛАСТИНОК 155 [c.155]

Коэфициент сопротивления треНия плоской пластинки. [c.86]

Сопротивление VFj = с р называется сопротивлением трения. Для модели и для натуры сопротивление трения определяется вычислением, которое производится с помощью различных полуэмпирических формул. Значение коэффициента трения определяется числом Рейнольдса R. Кроме того, этот коэффициент зависит от шероховатости и в некоторой мере от формы обводов корпуса корабля. С увеличением числа Рейнольдса коэффициент трения уменьшается. На практике коэффициент принимается равным коэффициенту трения плоских пластинок. Опытные данные о коэффициенте трения плоских пластинок приведены на рис. 6. [c.81]

В сопротивлении хорошо обтекаемых тел заметную роль играет эффект непосредственного трения жидкости о поверхность в пограничном слое. Этот эффект сравнительно очень мал и потому практически совершенно несуществен для плохо обтекаемых тел (о которых шла речь в предыдущем параграфе). В обратном же предельном случае обтекания плоской пластинки (параллельным ей потоком жидкости) он представляет собой единственный источник сопротивления ( 39). [c.259]

Согласно эмпирическому методу расчета тур- сопротивления трения — местный коэффици-булентного пограничного слоя на плоской пласти- ент трения Re/ - ug//v. [c.47]

Лобовое сопротивление. Теории сопротивления трения. Пограничный слой. Уравнения Прандтля. Физические следствия из уравнений Прандтля. Отрыв струи. Преобразование уравнений Прандтля к новым переменным. Пограничный слой на плоской пластинке. Метод Блазиуса. Интегральное соотношение Кармана. Исследование пограничного слоя при помощи интегральных соотношений. Определение сопротивления трения профилей Жуковского. Влияние толщины и изогнутости профиля на местные и полные коэффициенты трения. [c.214]

Аэродинамические свойства крыла, так же как и плоской пластинки, сильно зависят от отношения размаха крыла I к его ширине Ь (это отношение I Ъ называется относительным размахом, или удлинением)-, а именно, коэффициент лобового сопротивления Су,, соответствующий определенному значению коэффициента подъемной силы Са, тем меньше, чем больше относительный размах. Наоборот, коэффициент подъемной силы, соответствующий определенному значению угла атаки, тем больше, чем больше относительный размах. До тех пор, пока обтекание крыла происходит плавно, без отрыва потока, такое поведение указанных коэффициентов легко объяснить на основе теоретических соображений относительно движения жидкости без трения. При этом сопротивление трения, а также сопротивление давления (если имеет место отрыв потока) остаются, конечно, неучтенными, что [c.276]

Следовательно, сопротивление трения вдоль одной стороны плоской пластинки длиною I и шириною Ь[1 Ь Р) равно [c.87]

Карман в своей работе, цитированной на стр. 88, показал, что таким же способом, как сопротивление трения при течении вдоль плоской пластинки, может быть определено сопротивление трения вращающегося диска. Пусть диск радиуса г вращается с окружной скоростью 7 предположим, что смачивание диска жидкостью происходит с одной стороны (для этого рассматриваемый диск следует мыслить вырезанным нз бесконечно большого вращающегося диска) тогда момент, необходимый д-тя преодоления сопротивления трения, будет равен в случае ламинарного пограничного слоя [c.97]

Рассматривая обтекание плоской пластинки как первое приближение к обтеканию крылового профиля, приходим к выводу, что с целью уменьшения сопротивления трения профиля выгодно иметь на нем возможно больший участок ламинарного пограничного слоя Иными словами, выгодно точку Л перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный максимально отодвинуть назад по потоку. [c.260]

Показать, что коэффициент сопротивления Со тонкой плоской пластинки длины L, расположенной параллельно направлению потока, можно вычислить при помощи интегрирования коэффициента поверхностного трения. В этом случае [c.529]

При Этом приближении сопротивление прямо пропорционально напряжению вихрей, отходящих от кромок тела. Тело широкой формы, в особенности при наличии острых кромок, как у плоской пластинки, порождает сильные вихри и имеет большое сопротивление формы тело хорошей фор-Л1Ы, как например симметричный профиль, имеет чрезвычайно малое сопротивление формы, и лобовое сопротивление его вызывается главным образом тангенциальными силами и поверхностным трением. [c.75]

Так, например, при обтекании потоком жидкости плоской тонкой пластинки, установленной вдоль направления векторов скорости набегающего потока, сопротивление определяется главным образом силами трения, воз- [c.227]

Коэфициент профильного сопротивления хорошей дужки чрезвычайно мал, В нижеследующей таблице приведены значения минимальных коэфициентов профильного сопротивления некоторых дужек при рейнольдсовом числе = 2,5 105, при котором коэфициент сопротивления трения плоской пластинки равен 0,0058, В случае тонкой симметричной дужки геттингенской лабораторнин Ха 443, коэфициент профильного сопротивления равен [c.92]

Эти экспериментальные величины оправдывают предпоаожение, сделанное при развитии теории профиля, что в диапазоне летных углов атаки лобовым сопротивлением, по сравнению с подъемной силой, можно пренебречь. Оказывается также, что профильное сопротивление дужки может быть меньше сопротивления трения плоской пластинки с равней хордой. Сопротивление формы профиля должно быть следовательно чрезвычайно мало существованием вихревой области можно поэтому спокойно пренебречь и определять величину циркуляции при помощи гипотезы Жуковского. [c.92]

Стремление построить примеры установившихся плоских движений жидкостей без трения, лриближающихся к наблюдаемым случаям, и привело Гельмгольца ) и Кирхгофа ) к исследованию теории свободных линий тока. Ясно, что мы можем мыслить, если пожелаем, пространство по ту сторону свободной границы наполненным покоящейся жидкостью постоянной плотности, так как при этом не изменится условие постоянства давления вдоль линии тока. В таком случае задачи 76 и 77 будут давать теорию давления, оказываемого на пластинку потоком, ее обтекающим, или (что сводится к тому же) теорию сопротивления, которое испытывает пластинка, движущаяся с постоянной скоростью внутри жидкости, находящейся, наоборот, в покое. [c.134]

Насколько силыю зависит от положения тела сравнительное участие сопротивления давл ния и сопротивления трения в полном сопротивлении, показывает пример плоской пластинки если двигать такую пластинку в жидкости или газе в направлеиии, перпендикулярном к ее плоскости, то полное сопротивление состоит почти целиком из сопротивления давле И1Я, так что сопротивлением трения можно при таком движении пренебречь. В этом Случае мы имеем почти потенциальное течение только с передней стороны пластинки, характер же течения сзади пластинки, следовательно, и распределение давления, совер пенно изменены действием вязкости. Напротив, если пластинка двигается в своей плоек сти, то внутреннее трение жидкости не оказывает значительного влияния на характер течения, и оно остается почти потенциальным результирующая сил давления получается почти равной нулю, и полное сопротивление, которое в этом случае значительно меньше, чем в предыдущем, можно рассматривать состоящим из одного сопротивления трения. [c.109]

Сопротивление тр( Н(1Я плоских пластинок. Жидкость, текущая втоль плоской пластинки, действует нл последнюю с силою, направленною по течению. В этом случае говорят, что пластинка испытывает сопротивление трения. Хотя эксперименты показ лвают, что сопротивление трения не пропорционально ни квадрату скорости w, ни площ1ди Л пластинки, все же принято представлять сопротивление трения в фор е [c.153]

Решение задачи об обтекании плоской пластинки играет в теории сопротивления трения большую роль. Пластинка, поставленная вдоль потока, является простейшим удобо-обтекаемым телом, сопротивление которого зависит исключительно от касательных напряжений. Найденные для пластинки зависимость S=S(x) и величина коэффициента сопротивления трения могут быть использованы при приближенных расчетах обтекания других удо-бообтекаемых тел, например, тонких профилей. [c.250]

При исследовании течения около плоской пластинки в эллиптической системе координат Лил [1969] для определения я) и на внешней границе брал асимптотическое решение на далеком расстоянии, предложенное Имаи. Это решение дает поправку первого порядка (к решению для потенциального течения), зависящую от коэффициента сопротивления пластинки Со- Коэффициент Со получается интегрированием сил трения по поверх-ностн пластинки (задача 2.2) на каждом итерационном шаге. Значит, вычислительные граничные условия на достаточно удаленной границе, задаваемые здесь посредством аналитического решения, итеративно связаны с определением вихря на стенке. (Это решение применимо только для стационарного состояния [c.257]

Теория пограничного слоя была применена Блазиусом для определения ламинарного потока вдоль плоской пластинкн и сопротивления трения. Измеряя координату X вдоль пластинки от передней кромки (фиг. 64), полу- [c.85]

Сопротивление трения. При упрощенных расчетах сопротивления трения корпусов могут быть использованы зависимости для плоской пластинки. Если xi представляет собой коэффициент сопротивления пластинки с длиной, равной длине корпуса, то сила сопротивле-ления трения i = xi Я<х> 3 ои, где 5бок — боковая поверхность корпуса. [c.255]

Сопротивление срезу листов определяют при испытании на продавливание (на срез по круговому контуру) в специальном приспособлении (рис. 4) [И]. Образец в форме круговой пластинки продавливается цилиндрическим пуансоном с плоским торцом через. матрицу с круглым отверстием кольцо ограничивает боковое перемещение образца и устанавливает его в положение, симметричное относительно отверстия. Значение механических характеристик (помимо сопротивления срезу при этом способе испытания могут быть определены практически все механические свойства, что и при растяжении) существенно зависит от условий опыта зазора между пуансоном и матрицей, радиуса атупления кромки пуансона, соотношения диаметра контура среза и толщины образца. Чрезмерно малый зазор вызывает трение и заедание образца при случайном перекосе, при значительном увеличении зазора срез сменяется вытягиванием с изгибом, при увеличении радиуса закругления кромок пуансона возникает дополнительный. изгиб, при уменьшении диаметра пуансона возрастает смятие и может произойти вдавливание. Оптимальнымй условиями испы- [c.48]

Пример. Рассмотрим данные исследований трения на плоской непроницаемой пластинке с помощью экспериментальной установки, схема которой приведена на рис. 7.1.26. Плавающий элемент , имеющий форму прямоугольника с размерами 12X35 мм, расположен на расстоянии 450 мм от передней кромки пластинки. Стенки элемента и пластинки теплоизолированы от остальной конструкции. Давление в форкамере сверхзвуковой трубы определялось с помощью обычного механического манометра (ро==6 кГ/см ), а температура была измерена электротермометром сопротивления (Го=288 К). Для измерения статического давления на стенке рабочей части трубы использовался групповой регистрирующий манометр с коэффициентом шкалы К= =0,005. [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...