Прямило приближенное

Метод прямых приближенного решения этой задачи заключается в следующем. На отрезке d левой границы области возьмем точки с ординатами уо = с, у = уа + к, yk = yo+kh, ук = =yo + Nh—d, где h= (d— )/N и проведем в области D прямые y=Uh, k=l, 2, у=уо и [c.181]

Определим условия, при которых возможность заострения зубьев исключается. Для этого нет необходимости вычерчивать все зацепление достаточно найти начальную точку а и конечную точку Ь зацепления (рис. 214), Для рассматриваемой передачи применяем графический прием, аналогичный приему, изложенному в 72, а именно через точку а проводим прямую ас, перпендикулярную к производящей прямой уу. При этом сР — дуга (прямая) приближения. Затем через точку а проводим прямую ае параллельную линии центров. Если величина се меньше половины толщины зуба рейки, то при заданной дуге приближения заострения зуба рейки не будет. [c.195]

Вследствие сложного, статистического характера процесса пузырькового кипения, а также влияния поверхностных условий задача обобщения данных по теплоотдаче является весьма сложной. Определенные затруднения возникают уже при установлении критериальных уравнений. Известно несколько подходов, однако ни один из них не является вполне строгим. Из имеющихся предложений в этом направлении наиболее последовательным является анализ [Л. 45]. Автор [Л. 51] предложил позже также прямой приближенный метод описания теплоотдачи. [c.118]

Придавая различные значения параметру DjZ, мы получим семейство прямых, приближенно изображающих семейство кривых [c.60]

Шаф наметил в общих чертах прямой приближенный метод расчета для течения со скольжением, основываясь на уравнениях Релея для установившегося двумерного течения [c.238]

В дискретных приближенных методах неизвестные функции с самого начала заменяются их значениями в отдельных точках. При этом различными способами получают прямые приближенные решения основных уравнений, и в процессе вычислений постоянно оперируют численными значениями основных переменных. Иногда в качестве недостатка этих методов указывают на то, что нет аналитического выражения ( формул ) зависимости переменных друг от друга, а получаются только численные значения искомых функций в определенных точках (поэтому эти методы называются также сеточными). При применении теории упругости к практическим задачам это обстоятельство часто не является помехой, так как обычно и без того граничные значения, напрнмер, нагрузки, действующей на элементы конструкций, известны по измерениям в конечном числе точек. [c.128]

Спрямление кривой линии. Спрямлением кривой называется построение отрезка прямой, приближенно равного длине дуги кривой линии. Для решения задачи разделим одну из проекций, например горизонтальную, дуги АВ на некоторое число частей (рис. 207) и на горизонтальной прямой, проходящей через точку А (или Д,), построим отрезок А В , равный длине горизонтальной проекции дуги между точками А и В . При этом длина каждой части дуги принимается равной длине стягивающей ее хорды. Проведя линии связи через и В1, найдем точки А2 и 2 их пересечения с горизонтальны- [c.69]

Эта формула представляет уравнение прямой, приближенно описывающей изменение энтальпии шлака в области конечных температур сталеплавильной ванны 1600—1650°С (рис. 20, пунктирная линия). [c.100]

Часто приходится решать задачу на определение длины пространственной кривой линии, заданной ее ортогональными проекциями. Графически Э1а задача решается приближенно, заменой дуги кривой отрезками прямых. [c.157]

На вертикальной прямой линии взят отрезок АВ, равный длине отрезка производящей линии, и в соответствующих его точках восставлены перпендикуляры (проведены горизонтальные линии), равные длинам ходов точек производящей линии. Площадь полученного контура, ограниченного прямыми и кривой линией, равна с некоторым приближением площади заданного контура отсека поверхности с направляющей плоскостью. [c.397]

Аксонометрические оси можно строить и приближенно, используя линейку (или клеточки бумаги). Для этого нужно отложить от точки 0 вправо на горизонтальной прямой семь равных отрезков (рис. 95, а) и от точки 7 вниз по вертикальной прямой четыре таких же отрезка. [c.112]

Для построения направления аксонометрических осей прямоугольной диметрической проекции используют транспортир, а при приближенных построениях — линейку. В последнем случае на горизонтальной прямой от точки О вправо откладывают восемь равных отрезков (рис. 96, а), а отточки 8 по вертикальной прямой вверх один отрезок и вниз — семь отрезков. Через найденные точки проводят диметрические оси х и у . [c.114]

Так как измеряет скорость изменения внутренней энергии с изменением температуры при постоянном объеме, то приближенное значение С может быть получено прямым дифферент рованием значения внутренней энергии (табл. 1) по температуре Теплоемкости идеальных газов при постоянном объеме и постоянном давлении приведены в табл. 2. [c.33]

Теплоемкость какого-либо вещества может быть вычислена прямой подстановкой значений энергетических уровней в уравнение (4-12). В настоящее время наиболее точным методом определения теплоемкости является метод, основанный на определении энергетических уровней с помощью спектроскопических данных. При отсутствии достаточного количества спектроскопических данных теплоемкость идеального газа можно вычислить, прибегая к приближенным допущениям о жесткости ротатора и гармоническом осцилляторе путем использования выражений (2-29) и (2-38) квантовой механики для энергетических уровней соответственно. [c.119]

Зависимости (2-43)—(2-49) пригодны для оценки ряда величин в порядке прямого конструкторского расчета, когда известны (или заданы) начальные и конечные скорости (время) и необходимо определить время (конечную скорость) и путь (или высоту) движения частиц, обеспечивающие заданную конечную скорость (время). Тогда по (2-43) и (2-46 ) находится время движения, по (2-46) и (2-49) — безразмерные комплексы Р и y, по (2-44) и (2-47) — конечная скорость, а затем по (2-45) и (2-48) — требуемая протяженность канала L. Наряду с этим приближенный метод позволяет с наперед заданной точностью оценить общий характер движения частиц путем сравнения длительности разгона с полным временем движения (выражения (2-50) —(2-52)]. [c.73]

В связи с отсутствием прямых данных о сопротивлении частиц корунда, стекла и шамота, использованных в опытах Д. Н. Ляховского (Л. 203] с определенным приближением отнесем и эти частицы к первой группе. Частицы шамота, изученные в [Л. 203], согласно рис. 2-7 действительно относятся к первой группе. Частицы электродного кокса, использованные в опытах И. А. Вахрушева (рис. 2-6, 2-7), относятся к третьей группе, для которой характерно /=1,5 при Re<100 и [=1,2 при Re>200. Аналогично принимаем /=1,5 для частиц нефтяного кокса, использованных в опытах С. А. Круглова [Л. 169]. Для свинцовых шариков и алюмосиликатно-го шарикового катализатора, использованных в этих же опытах, коэффициент несферичности f принят, разумеется, равным единице. [c.162]

Если приближенно принять поляризационные кривые первого металла прямыми, т. е. если а = а и Р = Р, то тангенсы наклона этих прямых будут соответствовать анодной и катодной поляризуемости, т. е. [c.294]

Расчет на прочность по напряжениям изгиба. По напряжениям изгиба рассчитывают только зубья колеса, так как витки червяка по форме и материалу значительно прочнее зубьев колеса. Точный расчет напряжений изгиба усложняется переменной формой сечения зуба по ширине колеса и тем, что основание зуба расположено не по прямой линии, а по дуге окружности (см. рис. 9.5). В приближенных расчетах червячное колесо рассматривают как косозубое. При этом в формулу (8.32) вводят следующие поправки и упрощения. [c.182]

Из рис. 7.11 видно, что кривые 1 [по точной формуле (4.86)], а также экспериментальные кривые имеют точки перегиба. Приближение кривых после точек перегиба к предельной прямой U соответствующей [c.174]

Рассмотрим прямую (5Е). При приближении Е к точке О угол у будет уменьшаться и в пределе = / n(SG), т.е. параллельные по геометрии Евклида прямые Г и (5С) пересекутся в несобственной точке С ,. Если аналогично удалять точку К прямой, то опять придем к проекции Е несобственной точки. [c.23]

Артиллерийский снаряд движется по настильной траектории (т. е. по траектории, которую приближенно можно считать горизонтальной прямой). Горизонтальная скорость сна-ря,да во время движения По = 900 м/с. Снаряд должен поразить цель, отстоящую от места выстрела на расстоянии 18 км. Пренебрегая сопротивлением воздуха, определить, насколько отклонится снаряд от цели вследствие вращения Земли. Стрельба происходит на северной широте К = 60°. [c.260]

Вариационная задача отыскания функции А = Д/(ф), при которой достигается минимум функционала и в прямом приближенном методе Ритца, сводится к задаче отыскания коэффициентов С в приближенном решении, представленном в фо ме конечной суммы [c.422]

Длины звеньев шарнирного четырехзвенни-ка АСВЕ удовлетворяют условиям СВ=0,27 АС-, BD = 0,83 АС- ЕВ = = , %АС и Л =0,64ЛС. При вращении звена / вокруг неподвижной оси А точка D описывает траекторию q — q, на участке а—а близкую к прямой. Приближенно прямолинейный горизонтальный участок а—а шатунной кривой q — q используется для перемещения груза в горизонтальном направлении. [c.537]

На фиг. 8-2 приведен схематический температурный график первой по ходу воздуха ступени воздухоподогревателя. Уравнения прямых приближенно выражающих связь тем-иератур газов-, и Воздуха с поверхностью нагрева, могут быть заиисаны в следующем виде [c.163]

Водный индекс и количество воды в растворе (k) могут быть рассчитаны при условии, что известна конфигурация поверхности СрРЕе . Если принять линию е Р за прямую, приближенно можно определить искомые вели- [c.146]

Покажем на простом примере, как составляются уравнения движения машинных агрегатов с переменной массой. На рис. 18.4, а изображена схема штангового толкателя, который используется в металлургической промышленности. Ползун 3 при движении направо собирает отдельные массы, расположенные на плоскости, и так как их много и они сдвинуты по фазе в плоскости, перпепдикулярной к рисунку, то ступенчатая кривая с большим числом ступенек (см. рис. 18.4, б), изображающая переменную массу звена S, может приближенно быть заменена наклонной прямой линией. Масса здесь является функцией координаты точки С и может быть выражена следуюш,им образом [c.371]

Эта задача состоит в определении параметров кинематической схемы механизма, с котором одна из точек звена, совершающего сложное движение, движется по заданной траектории, В прост липих случаях заданной траекторией является прямая линия. М( хаииз пл, в которых на шатуне имеется точка, движущаяся точно или приближенно по прямой линии, называются прямоли-нейн0-нап11авля10Ш11мп механизмами. В приборостроении они применяются, например, в механизмах индикаторов. [c.554]

При конечном числе лонаток зависимость теоретического напора 7/т от расхода через рабочее колесо тоже линейная. Так как на одинаковых подачах теоретический напор при конечном числе лонаток меньше, чем при бесконечном, прямая = / (() ) расположена ниже прямой Нтсо = / (< ]<) Из уравнений (2.26) и (2.13) следует, что приближенно прямые Ятоо = / (Qh) и Я,г = / (Он) параллельны. [c.168]

Приблизим прямую А В, одновременно и поворачивая ее, до совпадения с прямой AtBu При этом приближении секущие ЕЕ и MMi косой поверхности занимают положения перпендикулярных к прямой А]В касательных прямых линий к этой поверхности в ее точках i и Mi. Эти касательные и производящая линия AiBi определяют как положения, так и направления касательных плоскостей к косой поверхности в точке i и в центральной точке Mi производящей линии AtBi. [c.276]

Проиэводящая прямая линия во всех своих положениях наклонена к плоскости Q v под углом а. Как приближение считаем, что прямоугольник площадью Д/ является проекцией бесконечно малой площадки AF отсека, ограниченного соответствующими частями производящей линии в смежных ее положениях и ходами бесконечно близких точек производящей линии. [c.397]

Прямую, соединяющую середины противоположных сторон кпадрата, совмещают с названной диагональю шестиугольника. Агюфему шестиугольника принимают приближенно равной /-i стороны квадрата. [c.101]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

Противоположное влияние оказывает рост концентрации на термическое сопротивление пристенной зоны. По мере увеличения количества частиц объемная теплоемкость этой зоны растет, толщина вязкого подслоя уменьшается, его нарушения учащаются, а возможность прямого контакта частиц со стенкой становится более реальной. Движение частиц в пристенной зоне, несо.мненно, активизирует ее теплопроводность (вихреобразование в корме частицы, отклонение струек газа к стенке и пр.). В итоге термическое сопротивление этого пристенного слоя R , с повышением концентрации твердого компонента будет падать, т. е. Rn. = B - (т>0). Тогда полное термическое сопротивление Roe приближенно оценим как сумму термических сопротивлений [c.256]

Приводимые зависимости свойств сплавов от вида диаграммы состояния— лишь приближенная схема, не всегда подтверисдающаяся опытом, так как в ней не учитываются форма и размер кристаллов, их взаимное расположение, температура и другие факторы, сильно влияющие на свойства сплава. Особенно сильно влияние этих факторов сказывается на свойствах силавов-смесей аддитивный закон нарушается и свойства сплава могут быть выше или ниже прямой линии, соединяющей свойства чистых компонентов. Так, при дисперсной двухфазной структуре твердость сплава лежит выше аддитивной прямой. Если сплав-смесь состоит из двух фаз —одной твердой, другой очень мягкой —и последняя залегает ио границам зерна, то твердость сплавов, богатых по концентрации твердой составляющей, ниже аддитивной прямой. Если два компонента, образующих смесь, сильно отличаются по температурам плавления или эвтектика является очень легкоплавкой, то аддитивная зависимость сохраняется лишь в результате измерения твердости при сходственных температурах (например, 0,4 Tain). [c.157]

Зависимости AG = / (Т) или (ро равн = f (Т) для окислов металлов могут быть рассчитаны по одной известной величине AGr или (роЛравн с помощью приближенного графического метода, предложенного нами, в принципе сходного с разработанными М. X. Карапетьянцом методами сравнительного расчета физикохимических свойств и основанного на пересечении прямых Ig (РОг)равн = f (1/ ) для твердых неорганических окислов в одной точке. Для подавляющего большинства окислов такой точкой является 1/Г = О и Ig (ро,)равн = 10 (рис. 5). [c.23]

Первый способ — перфорированная труба с направляющими элементами (см. рис. 10.26, а). Входящий поток направляется в узкий прямой канал с проницаемыми боковыми стенками. Задача заклкзчается в том, чтобы обеспечить более или менее равномерное распределение скоростей истечения струек через боковые отверстия и торцы подводящей трубы. Эта задача близка к обычной задаче (без истечения из торца) о поздухораспре-делитете или раздающем коллекторе, приближенное решение которой приведено в следующем параграфе. Более точное решение дано в работе [c.289]

Для термометрии в области низких температур, где в качестве термометрического газа используется гелий, уравнение (3.9) является приближенным, так как не учитывает влияния квантовых эффектов. Вопросу изучения вторых вириальных коэффициентов Не и Не в квантовой области ниже 8 К, а также в промежуточной области между 8 и 30 К было уделено довольно много внимания. Первые успешные вычисления вириальных коэффициентов выполнены де Буром и Мичелом в 1939 г. [22]. Псгзднее более точные вычисления были осуществлены Килпатриком и др. [44] и Бойдом и др. [7]. Полное выражение для В(Т) с учетом квантовых эффектов, данное в работе [7], представляет собой сумму двух взаимодействий — В(Т)прям и В(Т)обы. Первая часть описывает парное взаимодействие частиц, подчиняющихся статистике Больцмана, вторая — взаимо- [c.81]

При указанном приближении линии напора И = == / (Q ) на характеристиках объемных насосов можно показать в виде вертикальных прямых Q = onst, каждая из которых соответствует определенной частоте вращения насоса (рис. XIV—16). В действительности подача любого объемного насоса при данной частоте вращения несколько уменьшается с ростом напора насоса [c.420]

Указание, Характеристика шестеренного насоса в координатах Qh — Ян может быть приближенно изображена вертикальной прямой Qi, == onst. [c.446]

В рассмотренном примере, допуская не которую ошибку, можно было бы отклады вать на прямой т вместо длин дуг окружности длины стягивающих их хорд При такой замене цилиндрическая по верхность была бы приближенно заменена поверхностью восьмигранной призмы. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...