Проницаемые боковые стенки

Компрессорные решетки значительно больше подвержены влиянию отрыва пограничного слоя на боковых стенках. Уже в ранних продувках решеток было отмечено, что удлинение лопаток г = 4 и даже более оказалось недостаточным для исключения значительного влияния трехмерности течения на угол отклонения потока в решетке. Отсюда следует вывод, что при продувках компрессорных решеток необходимы проницаемые боковые стенки, с помощью которых можно управлять величиной отношения осевых скоростей — параметром, который необходимо определять при любых испытаниях решеток. Если производится отсос пограничного слоя с боковых стенок, то не требуется больших удлинений лопаток. В этом случае можно проводить испытания решеток при 1=1. [c.59]

При продувках компрессорных решеток для обеспечения равномерности потока по высоте лопаток часто используются проницаемые боковые стенки трубы. Но даже при наилучшей организации отсоса потока с боковых стенок из осторожности не следует выбирать 1<2 [3.8]. При малых I, даже если обеспечивается желаемое отношение осевых скоростей в решетке, на спинке лопатки пограничный слой все равно остается существенно трехмерным. [c.105]

Принцип струйного закрылка 265—267 Проблема расчета обтекания кромок лопаток 168, 178 Проницаемые боковые стенки 46, 59—61 Противодавление 109 [c.387]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Внутренняя задача — протекание по трубам. На боковой стенке — соответствует концу стенки). Условие прилипания и отсутствие проницаемости [c.175]

Величины А/> и Ар,, определяют потери давления при проходе потока через проницаемую стенку радиального аппарата (боковое ответвление коллектора) соответственно в начальном сечении раздающей части аппарата (раздающего канала или, что то же, конечном сечении собирающего канала) и в конечном (для собирающего канала — начальном) сечении — у заглушенного торца, т. е. имеем [c.298]

Если известен не коэффициент сопротивления проницаемой стенки радиального аппарата (боковых ответвлений коллектора), а потери давления при прохождении через эту стенку (ответвление) для случая равномерного распределения радиальных скоростей, т. е. [c.299]

Часто возникает необходимость уравнивать скорости протекания жидкости вдоль проницаемой стенки аппарата (через боковые ответвления коллектора) путем создания переменного по длине стенки аппарата (по ответвлениям коллектора) сопротивления. Предварительный расчет дополнительного сопротивления, которое следует создать по отдельным участкам проницаемой стенки аппарата (боковым ответвлениям коллектора), может быть произведен по соответствующим формулам, вытекающим из приведенных уравнений. Действительно, избыточное статическое давление Ар определяет собой полные потери давления при протекании жидкости через проницаемую стенку (см. рис. 10.29) в сечении х—х (через -е боковое ответвление коллектора) [c.300]

Требование равенства скоростей во всех участках протекания жидкости через проницаемую стенку аппарата по всей ее длине (через все боковые ответвления коллектора), т. е. = ц = о,.,,, приводит к следующему выражению разности коэффициентов сопротивления для сечений х—х и н—н [c.300]

Рис. 1.3. Пористые теплообменные элементы с подводам (отводом) теплоты внутрь проницаемой матрицы теплопроводностью от боковой сплошной стенки

Первый способ — перфорированная труба с направляющими элементами (см. рис. 10.26, а). Входящий поток направляется в узкий прямой канал с проницаемыми боковыми стенками. Задача заклкзчается в том, чтобы обеспечить более или менее равномерное распределение скоростей истечения струек через боковые отверстия и торцы подводящей трубы. Эта задача близка к обычной задаче (без истечения из торца) о поздухораспре-делитете или раздающем коллекторе, приближенное решение которой приведено в следующем параграфе. Более точное решение дано в работе [c.289]

Рис. 10.29. Раздак Щие и собирающие каналы с проницаемыми боковыми стенками

Первыми в США были проведены продувки решеток с профилями NA A-65. Ранние результаты [2.16] считались недостоверными вследствие большого сужения потока в решетке. Утверждалось, однако, что такое течение приемлемо для компрессоров, поскольку в них также развиваются трехмерные пристеночные течения. Эрвин и Эмери [2.17] показали, что это сходство только внешнее и что течение в лопаточном венце компрессора обычно ближе к двумерному, чем это было в первых продувках решеток. Эти авторы продолжали усовершенствовать методику продувок решеток с помощью проницаемых боковых стенок, которые позволяют обеспечить двумерность течения. [c.46]

Условия 1 и 3 на практике не соблюдались, так как невозможно отсосать весь пограничный слон. Однако отмечалось, что сели при обычных продувках реи1еток с непроницаемыми боковыми стенками двумерность течения не обеспечивается, то при проницаемых боковых стенках можно сформировать практически двумерное течение. [c.46]

НОНКИ 36°, угле на входе 52°50 и отношении шага решетки к хорде, равном единице, с целью более подробного изучения влияния отсоса потока на боковых стенках на работу решетки. Кроме того, использовались также низкоскоростные трубы № 1 и № 2 Ливерпульского университета, которые аналогичны 127-мм трубе NA A. По результатам испытаний решетки в трубе с проницаемыми боковыми стенками была получена следующая эмпирическая зависимость [c.49]

Примером такого соотношения является приемный керамический пьезоэлемент в виде тонкостенного цилиндра с электродамг на внешней и внутренней боковых поверхностях. В этом случае можно уменьшить емкость пьезоэлемента, не меняя его размеров применением электродов в виде узких полосок вдоль образуюш,их цилиндра (см. рис. 4.53). Поляризуется пьезоэлемент так, что силовые линии проходят участки окружности между электродами. Расстояние хмежду электродами, соседними полосками, значительно больше толщины стенок и суммарная емкость пьезоэлед1ента оказывается много меньшей. Благодаря большой диэлектрической проницаемости пьезокерамики поле рассеяния при поляризации весьма мало и поляризация происходит вдоль концентрических окружностей практически на всем протяжении между электродами. При равномерном сжатии радиальными силами элемент работает с использованием продольного пьезоэффекта. Число полосовых электродов в этом случае может быть подобрано так, чтобы общая емкость этого устройства равнялась емкости входа, что будет соответствовать условию (4.128). [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...