Теоретический напор и подача

Теоретический напор и подача [c.60]

Таким образом, связь между теоретическим напором и теоретической подачей выражается уравнением пучка прямых линий / в координатных осях Q—Н, выходящих из точки на оси Н на высоте А и направленных в зависимости от углового коэффициента В, который является функцией угла 2 (рис. 11.23). [c.77]

Указание. Рекомендуется следующий порядок расчета 1) из треугольника скоростей на входе при безотрывном обтекании лопатки найти абсолютную скорость входа ai 2) определить площадь входа с учетом стеснения лопатками, считая последние срезанными под углом Pi 3) найти нормальную подачу насоса Q 4) определить окружную скорость колеса и радиальную составляющую абсолютной скорости на выходе (с учетом стеснения лопатками) и построить параллелограмм скоростей на выходе 5) подсчитать теоретический напор при бесконечном числе лопаток 6) определить действительный напор при нормальной подаче. [c.96]

Значения момента и напора у реальной турбомашины будут меньше определяемых уравнениями (251)—(255), так как действительные значения расхода (или подачи) и скорости закручивания будут меньше теоретических за счет сужения проточной части колеса лопатками, утечек жидкости, потерь напора и наличия вихрей в межлопаточных каналах [2]. [c.235]

Рассмотрим характеристику вихревого насоса. Пусть подача насоса Q = Fu. При этом окружная составляющая скорости жидкости в канале равна окружной скорости рабочего колеса. Жидкость в колесе и канале вращается как одно целое с одинаковой окружной скоростью. Силы, вызывающие продольный вихрь, отсутствуют, и он не образуется. Следовательно, при 0 = Ри теоретический напор вихревого рабочего процесса равен нулю, [c.15]

У насосов открытого типа происходит дополнительная передача жидкости энергии в результате лопастного рабочего процесса на пути жидкости от всасывающего окна до канала. Если лопатки колеса радиальные и их сечение прямоугольное, теоретический напор лопастного рабочего процесса от подачи насоса почти не зависит. Увеличение напора в результате лопастного рабочего процесса приводит в насосах открытого типа к смещению режима Я = 0 в сторону больших подач. [c.16]

Из теоретической зависимости Я от Q следует, что с уменьшением по,дачи напор возрастает и достигает максимального значения при подаче, равной нулю, т. е. при закрытой задвижке на напорном трубопроводе. Однако испытания насосов показывают, что некоторые насосы развивают максимальный напор после открытия задвижки, напор возрастает при начальном увеличении подачи, а затем падает. [c.196]

Действительная характеристика получается из теоретической умножением ординат (напоров) на кгГ] . Однако обычно пользуются экспериментальными кривыми Hn = f Q), которые имеют вид плавно спадающих кривых. Кривая зависимости к.п.д. насоса от подачи Q выходит из начала координат (при Q = 0), достигает максимума при некоторой оптимальной подаче и пересекает ось абсцисс при Н = 0. [c.91]

При подаче холодной воды насос может быть расположен выше нижнего уровня воды, всасываемой им из открытого в атмосферу источника. Сумма величин высоты расположения оси насоса над этим уровнем (геометрической высоты всасывания), напора, необходимого для преодоления вредных сопротивлений во всасывающем трубопроводе, и скоростного напора (который затрачивается на образование скорости входа в рабочее колесо насоса) теоретически может доходить в пределе до/ 10 л, практически при температуре воды около 0° С на превышает 7—8 м. [c.250]

Изменяя число ходов погружного агрегата в указанных выше пределах, можно плавно изменять его подачу, т. е. отбор жидкости из скважины. Подсчет теоретической подачи производится по приведенным выше формулам (см. главу I). Для определения же фактической подачи погружного насоса при различных числах ходов нужно снять его характеристику при работе в данной скважине или же определить зависимость коэффициента подачи от числа ходов насоса также для данной скважины. Коэффициент подачи, включающий в себя коэффициент наполнения погружного насоса и учитывающий все утечки жидкости в насосе и трубах, имеет обычно различные значения для различных скважин даже при работе одного и того же погружного агрегата и на одинаковом режиме. Объясняется это различием в величине газового фактора, состава и вязкости жидкости, погружения насоса под динамический уровень и величины напора. С увеличением числа ходов погружного насоса коэффициент [c.206]

Теоретической характеристикой Q—Я центробежного насоса называется графическое изображение зависимости его напора, мощности и к. п. д. от подачи. Найдем эту зависимость. Из рис. 11.19, а следует [c.76]

Действительная подача насоса Q несколько ниже теоретической из-за утечек жидкости через неплотности в конструкции. Реальный полный напор поршневого насоса, определяемый по формуле (68), также несколько меньше индикаторного, так как часть его теряется во всасывающем и нагнетательном клапанах. Обозначим, как и [c.52]

Из у[)авнеиия следует, что зависимость теоретического напора при бесконечном числе лонаток от расхода () через колесо линейная (рис. 2.И). При подаче, равной пулю (задвижка на напорном трубопроводе закрыта полностью), [c.168]

При конечном числе лонаток зависимость теоретического напора 7/т от расхода через рабочее колесо тоже линейная. Так как на одинаковых подачах теоретический напор при конечном числе лонаток меньше, чем при бесконечном, прямая = / (() ) расположена ниже прямой Нтсо = / (< ]<) Из уравнений (2.26) и (2.13) следует, что приближенно прямые Ятоо = / (Qh) и Я,г = / (Он) параллельны. [c.168]

У наиболее распространенных гидромуфт с плоскими радиальными лопатками (с.м. рис. 14.5) при постоянной скорости вращения ведущего вала напор, развиваемый насосным колесом, изменяется весьма незначительно (теоретический напор остается постоянным независимо от подачи насоса, действительный — несколько уменьшается с подачей [3]). Поэтому, как видно из уравнений (14.5), (14.6) II (14.24), малому моменту сопротивления на ведомом валу будет соответствовать малый расход в рабочей полости муфты. Этому режиму соответствует и малая мощность потока N = pgHQ. [c.234]

На основании второго допущения приравняем потребляемую мощность насоса Л потр, равную произведению вращающего момента насоса М и его угловой скорости со, к полезной мощности Лпол, пропорциональной произведению подачи насоса Q и его теоретического напора (Яг — теоретический напор идеального насоса с бесконечным числом лопаток) [c.226]

На рис. 6 показана зависимость ПоЛо.к Пр.и от подачи насоса Q г]оТ1о T.iip п= 1,0 при Q = Fu. Ниже будет показано, что при такой подаче теоретический напор вихревого рабочего процесса Ят.в равен нулю, напор насоса, его полезная мощность и полный [c.10]

У тихоходных насосов теоретическая характеристика обычно. крутопадающая (см. рис. 39). При этом теоретический напор вихревого рабочего процесса иа подачах, близких к Q = Pu, возрастает при уменьшении подачи медленно и гидравлические потери на входе и выходе, а также на преодоление окружной составляющей сил трения на стенке канала сильно уменьшают подачу, при которой Я = 0, Теоретическая характеристика быстроходных насосов обычно пологая, изменение напора при подачах, близких к Q = Pu, велико и гидравлические потери мало уменьшают Qmax по сравнению с Ри. [c.16]

На входном участке насоса (от всасываюндего патрубка до сечения В на рис. 25) папор Н создается главным образом в результате лопастного рабочего процесса. У рабочего колеса насоса СВН-80 угол )2л меледу выходным элементом лопатки и отрицательным направлением окружной скорости вращения рабочего колеса немного больше 90° (лопатки имеют серпообразное сечение). Подкрутка потока, создаваемая подводом, мала. При этом теоретический напор входного участка должен быть при изменении подачи почти постоянным (точнее, долл<ен немного увеличиваться с увеличением нодачи). Опыт хорошо подтверждает это (см. рис. 31). При отрицательных подачах характер зависимости напора Н от подачи на входном участке такой же, как п напора A/i, передаваемого жргдкости в канале при 0>Q>—0,8Fi/, напор Н увеличивается при уменьшении подачи. в интервале —0,8f >Q> — , Fu уменьшается, при Q< < — , Fu снова увеличивается. Это объясняется тем, что напор на входном участке частично создается в результате вихревого рабочего процесса. [c.54]

Крутизна характеристики увеличивается при уменьшении радиальных размеров меридионального сечения проточной полости насоса. Так, характеристика, полученная при г/Я= 0,1, круче, чем характеристика при г/ = 0,5 (рис. 47, а, варианты 1 и 3 и рис. 47, б, варианты И и /2). К такому же выводу пришел Г. Пфафф [20] на основании анализа опытного материала. Причина этого различна для насосов с боковыми и периферийными каналами. У насосов с боковыми каналами уменьшение радиальных размеров проточной полости ведет к уменьшению разности радиусов входа невыхода. При этом еличивается зависимость теоретического Ят и потенциального Япот напоров, сообщаемых жидкости при однократном прохождении через рабочее колесо, от подачи, так как увелг ивается отношение в уравнениях для определения Ят и Япот, которое в отличие от отнощения и 2%/ ср сильно зависит от подачи насоса (см. табл. 8). При уменьшении подачи отношение [c.85]

При подаче Q = Fu теоретический напор вихревого рабочего процесса равен нулю и на насосных режимах 0< Q< Fu (см. подразд. 4), поэтому для рабочего режихма насоса [c.91]

На рпс. 2.18 изображены теоретические характе]1П-стики насоса с бес конечным числом лопаток при различных углах устаиоикп лопатки на выходе. Из уравнения (2.32) следует, что при р2л > 90 и tg 2л < О напор увеличивается при увеличепип подачи при р,л, = 90" и tg р.,л = О напор не зависит от подачи при Hj.,1 < iiO" и lg Pjj, > О напор уменьшается при уволи- [c.173]

При отсутствии в гидромашине объемных и 1идравлических потерь (идеальная гидромашина) ее напор Н,, давление р , расход (подача) называются теоретическими, а мощность Л в — внутренней. [c.149]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

Изменение подачи машины резко злияет на гидравлическое сопротивление ее проточной части, пропорциональное квадрату средней скорости потока. Если сюда добавить потери напора из-за вихревых явлений в межлопаточных каналах и пзретечек газа в проточной части, то действительный напор окажется ниже теоретического. Форма дейст-Битрьной характеристики 1=1 V) в значительной степени зависит от формы теоретической характеристики, приближаясь к ней в области режямов малой производительности (ри . 24.14). Действительные харак-теристики получают путем стендовых испытаний головного образца машин. [c.234]

К числу основных параметров насосов относятся подача, рабочий объем, вакуумметрическая высота всасывания, давление нагнетания, напор, крутящий момент, мощность, эффективный, объемный и механический к. п. д. Взаимосвязь этих параметров выражается при помощи напорной и кавитационной характеристик. Подачей (производительностью, расходом) насоса называется объем рабочей жидкости, нагнетаемый насосом в единицу времени. При расчетах преимущественно используется средняя подача, выражаемая в л/мин и реже в см 1мин, дм кек, л/сек и м 1ч. Различают теоретическую (расчетную, геометрическую) и фактическую (полезную) подачу. Величина теоретической подачи определяется конструкцией и размерами насоса в дальнейщем для каждого типа насоса приводится формула для определения средней величины теоретической подачи. При расчетах иногда бывает удобно пользоваться величиной средней теоретической подачи на один оборот, называемой рабочим объемом насоса [c.124]

Все агрегаты, указанные в табл. 4, могут применяться с двумя колоннами насосных труб в 6 /в" скважинах или с одной колонной насосных труб и накером — в 6 /в", и 4 /4 скважинах. В этой таблице приведены теоретические параметры агрегатов, фактические параметры их могут весьма существенно отличаться от теоретических. Так, например, в скважинах с большим газовым фактором фактическая подача погружного насоса всегда намного ниже теоретической, причем тем ниже, чем больше газовый фактор. Изменяется она также в зависимости от фактической величины зазоров в рабочих парах, вязкости жидкости и величины напора, определяющих размер утечек. Фактический расход, рабочей жидкости в агрегатах с правильно рассчитанным и исправным золотниковым устройством должен несколько превышать теоретический расход рабочей жидкости вследствие утечек в уплотняющих парах. [c.57]

Величина добавочного снижения напора зависит от подачи (режима работы) насоса и частоты вращения его ротора. Влияние частоты вращения мо/кно оценить теоретически для подобных режимов работы величина ДЯдоб, как и напора Я, пропорциональна квадрату частоты вращения [c.310]

Действительная характеристика насоса отличается от теоретической тем, что его подача О меньше подачи рабочего колеса От на величину утечек АС, а полезный напор его Я меньше Ящ на величину потерь, связанных с внутренним гоением и местными вихреобразованиями, которые имеют место в рабочем колесе, а также в подводящем и отводящем каналах проточного тракта насоса. [c.406]

Опытные значения йМ/йН близки к теоретическим. Немного завышенные теоретические результаты объясняются тем, что гидравлические потери /1гА+/гвх.вых уменьшаются с уменьшением подачи и, следовательно, с увеличением напора. Поэтому производная < /(/гад+/гвх.вых)/ Я<0, и согласно уравнению (9) с1М/ст<сРиу. У насоса открытого типа для получения мощности на валу насоса необходимо учесть мощность Л -1 лопастного рабочего процесса. Эта мощность увеличивается с увеличением подачи и, следовательно, уменьшается с увеличением напора. Такой характер зависимости Мл Н) также уменьшает наклон графика Ы(Н). [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...