Методика расчета печи

Методика расчета печи 231 [c.231]

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПЕЧИ [c.231]

Для рационального конструирования нагревательных узлов электропечей разработана методика расчета, при этом предполагается, что печь расположена в вакуумной камере. [c.12]

Поскольку процесс горения при этом продолжается с одновременной отдачей тепла до полного своего завершения, продукты горения покидают топочное пространство котельных агрегатов при 1370° К, а при выходе из печей при 1100 -ч- 1200° К. В этих условиях учитывать диссоциацию СО2 и Н2О при расчете температур, в том числе и теоретических температур горения, не имеет смысла. Хотя теоретические температуры не достигаются при сгорании топлива в котельных топках, камерах сгорания и печах, методика расчета теплообмена в них в настояш ее время не может обойтись без этих в значительной мере условных значений температур. [c.222]

Методика расчета тепловой изоляции печей и сушил [c.89]

Приведенная методика расчета тепловых потерь и межслойных температур относится к печам и сушилам, работающим непрерывно и имеющим стационарный тепловой режим. [c.90]

Для печей и сушил периодического действия, работающих в условиях нестационарного теплового режима, приведенная методика расчета теплоизоляции может дать некоторую погрешность. Учитывая, что режим работы печей и сушил либо непрерывный, либо непрерывный и периодический, обычно принимается методика расчета теплоизоляции, исходя из стационарного теплового режима. При этом для печей и сушил, рабо- [c.90]

В отличие от методики расчета лучистого теплообмена в топочных камерах котельных агрегатов при расчете лучистого теплообмена в печах для обжига керамических изделий нельзя пренебрегать внутренним термическим сопротивлением обжигаемых изделий. Кроме того, необходимо учитывать изменение температуры луче-воспринимающей поверхности во времени и пространстве и рассматривать уравнения, описывающие лучистый теплообмен, совместно с уравнением баланса тепла нагреваемого материала. [c.717]

Методики расчета лучистого теплообмена в печах для обжига керамических изделий с учетом перечисленных факторов в настоящее время не существует. Лишь для ориентировочных расчетов количества тепла, передаваемого радиацией и конвекцией в печах конвейерных, с шагающим и скользящим подом и других керамических печах с однорядной садкой изделий на подставках или на вагонетках, рекомендуется формула А. С. Невского [И] [c.718]

Интересную методику расчета нагрева не очень массивных (в теплотехническом отношении) слитков в высокотемпературных печах при переменной температуре печи предложил Ю. В. Видин [9]. [c.44]

Пример 2-П показывает, что необоснованная методика расчета времени нагрева загрузки в садочной печи, исходя из постоянства температуры печи, может дать существенное занижение расчетного времени нагрева, приводящее к неправильному определению производительности печи, которая не может быть обеспечена в реальных условиях ее теплового режима работы. Такая методика расчета времени нагрева оправдана только в исключительных случаях, когда удельная мощность нагревательных элементов на внутренней поверхности 152 [c.152]

Для практических расчетов описанный метод наложения тепловых потоков имеет ограниченное применение ввиду его сложности, однако его анализ позволяет создать более простую методику расчета времени нагрева в многозонной печи. [c.168]

На основании приведенных соображений можно рекомендовать следующую простую и удобную для практического применения методику расчета времени нагрева и построения графика нагрева массивной загрузки в многозонной методической печи с различными интенсивностями тепловых потоков в зонах нагрева (рис. 2-16). [c.170]

Для второго случая (нагрев длинной тонкой загрузки газовым потоком, направленным вдоль загрузки) можно рекомендовать методику расчета времени нагрева, разработанную Л. А. Смоленским [Л. 23]. Как и в печах с преобладающей ролью излучения, в печах конвек-186 [c.186]

В изложенной методике расчета времени нагрева предполагается, что загрузка, получая тепло от омывающего ее воздуха или газа, не теряет его через стенки печи. В некоторых случаях нагрева длинной загрузки при необходимости обеспечения высокой точности заданной температуры тепловые потери через стенки печи могут оказать существенное влияние на процесс нагрева, и пренебрегать ими нельзя. [c.191]

Зная коэффициенты теплоотдачи, нетрудно определить время нагрева загрузки в жидкой среде, пользуясь изложенной выше методикой расчета времени нагрева в печи с постоянной температурой. [c.196]

Применение изложенной методики расчета тепловых потерь через футеровку печи иллюстрируется приведенными ниже примерами. [c.221]

Приведенная упрощенная методика расчета потерь тепла через выступающий из печи металлический стержень с естественным охлаждением не претендует на высокую степень точности главным образом потому, что оценка средней температуры поверхности выступающей из печи части стержня производится весьма приближенно (отсюда следует также весьма приближенное значение среднего коэффициента теплоотдачи стержня в окружающую среду). Однако такая методика позволяет несложным расчетом определить порядок значений тепловых потерь через стержень, выступающий из печи, что в ряде практических случаев оказывается достаточным при проектировании электрических печей. [c.234]

В последующем изложении приведена методика теплотехнического расчета печей, а также даны конкретные указания по выбору размеров и конфигураций топливников печей, выбору наиболее рациональной схемы дымоходов и устройству дымовой трубы. [c.49]

Все величины данной формулы известны из предыдущего изложения. Методика расчета прогрева стенок топливников газовых печей приведена в следующем разделе. [c.55]

Методика расчета теплообмена в пламенном пространстве печи в условиях равномерно распределенных лучистых потоков от факела при равномерной степени черноты газов, заполняющих пламенное пространство, впервые предложена В. Н. Тимофеевым. Метод заключается в составлении общего баланса энергии каждой поверхности, участвующей в теплообмене излучением в рабочей камере. [c.57]

Методика расчета туннельных печей [c.300]

Подробное изложение методики расчета теплообмена в шахтных печах и при разогреве неподвижного слоя кусковых материалов с промерами расчетов [Л. 52]. [c.331]

Иванцов Г. П., Элементы теории подобия и методика расчета моделей, принятая в лаборатории Стальпроекта, Сб., Вопросы движения газов в печах , Госэнергоиздат, 1956. [c.190]

Изложенная в п. 2 данной главы методика расчета тепловой работы камерных печей с изменяющейся рабочей температурой может быть применена и к тем камерным печам, которые ие вошли в рассмотренные примеры расчета, [c.183]

Равномерно распределенный радиационный теплообмен характерен тем, что при нем внешний теплообмен может быть рассчитан достаточно точно, поскольку лучепоглощающая среда имеет постоянные в пределах рассматриваемого объема температуру и физические свойства. Точность расчета в данном случае определяется t im, насколько близко полученные в реальных условиях температура и светимость пламени соответствуют расчетным. Если рассчитывается печь с переменным по длине печи температурным режимом, то основная трудность заключается в определении расчетных температур пламени, зависящих от взаимосвязанных процессов горения и теплообмена. Существует, как известно, несколько приемов усреднения температуры пламени, однако ни один из них не отличается достаточной достоверностью и поэтому уточнение методики расчета печей зависит от усовершенствования метода определения расчетных температур пламени. [c.221]

В книге описаны устройство, опыт эксплуатации, методика расчета и область применения контактных газовых экономайзеров, разработанных НИИ санитарной техники УССР, для подогрева воды уходящими продуктами сгорания тепловых установок, работающих на природном газе. Приведены примеры расчета контактных газовых экономайзеров для котлов, промышленных печей и сушилок. [c.2]

Как указывалось, к.и.т. в котлах любого назначения и любой конструкции значительно выше, чем в промышленных печах. Все приведенные выше значения к.и.т. даны по отношению к низшей теплоте сгорания топлива Q p, по которой в СССР и других европейских странах составляют тепловой баланс топливосжигающих установок. Такая методика расчета теплового баланса печей, котлов и других установок не учитывает скрытой теплоты водяных паров, содержащихся в продуктах сгорания любого топлива, в том числе и природного газа. Поэтому она, во-первых, дает завышенные значения к.и.т. и тем самым дезориентирует в отношении истинного уровня топливоиспользования, во-вторых, совершенно не соответствует тенденции глубокого охлаждения дымовых газов. [c.6]

Современная техническая физика обладает значительным арсеналом методик расчета теплопередачи теплопроводностью, конвекцией и лучеиспусканием для различных краевых условий. Однако этого недостаточно для того, чтобы удовлетворить требования, прстъяьляемые со стороны расчета печей. Краевые условия теплообмена столь многообразны, что разработанные в технической физике методы не позволяют пока решать весьма многне практические задачи. [c.16]

СТО суммирован с теплом, поглощаемым вследствие постепенного изменения температуры кусков при нагреве. Б. И. Китаев 1164, 1G5] усовершенствовал методику расчета щахтных печей, предложив формулы для расчета теплопередачи, учитывающие внутреннее сопротивление кусков шихты и метод расчета по зонам (ступеням). [c.363]

Применительно к печам нефтегазоперерабатывающей промышленности дальнейшее развитие метода А. Э. Клекля связано с работами В. М. Седелкина. Так, в работе В. М. Седелкина и А. В. Паи-мова [47 ] предложена достаточно универсальная методика расчета на основе метода Монте-Карло зональных оптико-геометрических характеристик излучения. С помощью разработанной методики представляется возможным проводить расчеты взаимного радиационного теплообмена с учетом сложной геометрии рабочего пространства печи и факела, наличия экранной поверхности нагрева, переменности оптических свойств среды по ходу луча, селективности излучения объемных и поверхностных зон. [c.210]

Дальнейшее развитие зональный метод получил в работах В. Г. Лисиенко и его сотрудников [32, 33]. В этих работах с учетом специфических особенностей теплообмена в металлургических печах разработана зональная методика расчета, достаточно полно отражающая влияние на условия переноса энергии основных режимных параметров и особенностей конструкции различных типов печей, В разработанной математической модели процесса учитываются селективные радиационные свойства как самого факела, так и поверхностей металла и кладки применительно к системе уравнений для собственного излучения. Разработаны и усовершенствованы методы математического моделирования] условий теплообмена в сталеплавильных, нагревательных и "стекловаренных печах с учетом селективных свойств газов, огнеупорной кладки и материала. Предложен оригинальный подход и получены ценные практические результаты при решении сопряженной задачи внешнего теплообмена с учетом нагрева массивного металла. В рамках разработанных моделей представляется возможным непосредственно учитывать влияние на теплообмен в пламенных печах таких важных факторов, как настильность и длина факела, а также его светимость и селективность радиационных характеристик. [c.211]

Таблица 2. Методика расчета себестоимости пече-часа работы термического оборудования [c.120]

Таким образом, разработанная методика расчета температурных полей по сечению цилиндрических деталей в зависимости от диаметра детали и температуры печи дает возможность быстро назначить рациональный режим нагрева и охлаждения таких деталей при ТЦО. Возможны прогнозирование и расчет следующих данных, необходимых для проведения технологического процесса глубины термоциклированного слоя времени нагрева, охлаждения и выдержки детали при заданной температуре разности температур на поверхности детали и ее оси распределения температуры вдоль радиуса детали и т. д. [c.217]

Задача расчета нагревательных элементов формулируется в виде системы уравнений, описывающих, с одной стороны, выде-ление тепла в нагревателе и, с другой,— теплообмен нагревателя с окружающей средой. В соответствии с этим проф. А. Д. Свенчанский, разработавший современную методику расчета нагревательных элементов, раздельно рассматривает расчет нагревателей для печей с преимущественно радиационным и с преимущественно конвективным режимами работы. [c.293]

Изложенная выше методика расчета времени нагрева цилиндрической загрузки постоянным тепловым потоком соответствует условиям нагрева одиночного цилиндра, воспринимающего равномерно по всей внешней поверхности радиальный поток тепла. Эта методика неприменима к условиям нагрева групповой загрузки из отдельных цилиндрических деталей, например для ряда цилиндрических деталей, уложенных на поду печи или для связки [c.147]

Методика расчета отопительно-варочных Г1ечеГ1 ио существу не отличается от расчета отопительных печей периодического действия н сводится к следующему. [c.203]

Для расчета печи температуры обрабатываемых материалов должны быть известны из технологии. Затем уже производят расчеты, необходимые для определения размеров рабочего пространства, отыскания некоторых неизвестных температур, установления теплового и газодинамического режимов, выбора материала и толщины стенок, а также типа и размеров топливосжигающих устройств, теплообменных аппаратов и других элементов печи. Методика и примеры расчетов печей и отдельных их элементов приведены в этой и последующих главах. [c.7]

При сравнении рассчитанных таким образом показателей производительности и расхода топлива со статистическими данными необходимо иметь в виду, что в наших расчетах не учитывались простои печей, а в С1атп-стических показателях принимается во вннманне не нагретый м-еталл, а годная продукция. В расход топлива по статистическим данным включается его потребление при повторных нагревах продукции, при горячих простоях и разогреве печей после ремонтов, а также для удовлетворения побочных пужд. Поэтому статистические показатели прокзводительнос. 1И могут быть значительно ниже, а удельные расходы топлива существенно выше, чем по приведенной методике расчета. [c.166]

Наиболее распространена методика, применяемая в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [7 ]. Расчеты ведут на полное сгорание топлива, отвечающему наиболее экономичному режиму работы агрегата. Однако иногда имеет место и неполное сгорание топлива. Так, в шахтных печах, работаюш,их на коксе, всегда в газах содержится окись углерода вследствие газификационных процессов. При факельном сжигании мазута, газа и угольной пыли, особенно при горячем дутье, имеет место диссоциация газов, с образованием окиси углерода и водорода, что в данном аппарате (в циклонных предтопках, в рабочих камерах печей) вызывает на первом этапе недожог (газификацию) топлива. Неполное сгорание имеет место в реформаторах природного газа и т. д. Поэтому ниже рассмотрим и методику неполного сгорания, зная о том, что в конечном счете следует стремиться к экономичной работе, обеспечивая на втором этапе дожигание продуктов неполного сгорания. Рассмотрим методику расчета, применяемую при проектировании. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...