Покрытия титановых сплавов

ПОКРЫТИЯ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [c.190]

Прочное сцепление барьерных покрытий с паяемым металлом получается при термовакуумном напылении металлов (10— 20 мкм) на предварительно подогретую деталь. Покрытие титановых сплавов слоем никеля может быть осуществлено также [c.343]

Из рассмотренного выше следует, что задачи улучшения эксплуатационных свойств поверхностей технологическими путями являются весьма актуальными для титановых сплавов. Как показывают результаты исследований [1, 6, 7, 9, 18, 24], эти задачи могут успешно решаться применением чистовой обработки давлением путем улучшения геометрических и физических параметров качества поверхности и поверхностного слоя металла использованием химико-термической обработки поверхностей и, в частности, оксидирования, азотирования, сульфидирования и других процессов, а также применением покрытий титановых сплавов другими металлами (хромом, медью, никелем и т. д.). [c.35]

Газовая сварка реализуется за счет оплавления газовым пламенем частей соединяемых деталей и прутка присадочного металла, она используется для соединения деталей из металлов и сплавов с различными температурами плавления при небольшой толщине (до 30 мм), а также для сварки неметаллических деталей. Для ее реализации не требуется источника электроэнергии. Широкое распространение имеет электродуговая сварка, при которой оплавленный (за счет электрической дуги) металл соединяемых элементов вместе с металлом электрода образует прочный шов. Для защиты от окисления шва электрод обмазывают защитным покрытием часто сварку производят под слоем флюса или в защитной среде инертных газов (аргона, гелия). Электродуговой сваркой на сварочных автоматах, полуавтоматах, а также вручную соединяют детали из конструкционных сталей, чугуна, алюминиевых, медных и титановых сплавов. Последние сваривают в среде аргона или гелия. [c.469]

Отожженные в вакууме при температуре 700° С в течение 2 ч образцы из титанового сплава ВТ-9 подвергались обработке ударными волнами относительно высоких давлений. На деформированные взрывом образцы из сплава ВТ-9 путем термического испарения в вакууме наносилось медное покрытие толщиной 10 мкм. Диффузионный отжиг осуществлялся также в вакууме при температуре 750° С в течение 2 ч. [c.121]

ЗАЩИТА ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ОТ ОКИСЛЕНИЯ СТЕКЛОКЕРАМИЧЕСКИМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.152]

Одним из путей повышения жаростойкости и ресурса работы титановых сплавов является использование стеклокерамических покрытий. Целью настоящей работы явилось исследование защитных свойств стеклокерамических покрытий для титановых сплавов при повышенных температурах и длительных выдержках. [c.152]

Влияние состава покрытия и условий термообработки иа величину микротвердости и глубину диффузионного слоя титановых сплавов [c.153]

Известно, что для титановых сплавов защитные свойства покрытий определяются не только величиной привеса образцов в процессе термообработок, но и характером и глубиной диффузионного поверхностного слоя, образующегося при температуре обжига и последующих испытаниях за счет взаимодействия покрытия с металлом и диффузии кислорода воздуха сквозь слой покрытия. [c.155]

Металлографические исследования показали, что во время испытаний при температуре 700° С практически не происходит взаимодействия силикатных покрытий № 52 и 58 и титанового сплава, о чем свидетельствует микроструктура переходного слоя и незначительное повышение микротвердости поверхностных слоев образцов по сравнению с теми же величинами для образцов после обжига. Повышение температуры испытаний до 800° С приводит к увеличению диффузионного слоя. Переходный слой на границе контакта покрытия с металлом при температуре 800° С более развит. [c.156]

ВЛИЯНИЕ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИЯ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ ТИТАНОВОГО СПЛАВА СО СТЕКЛОКЕРАМИЧЕСКИМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.208]

Один из методов защиты деталей из титановых сплавов в различных агрессивных средах при повышенных температурах — нанесение стеклокерамических покрытий по шликерно-обжиговой технологии. [c.208]

Целью данной работы является исследование ползучести титанового сплава с покрытием на воздухе, изучение влияния термоциклирования на ползучесть и взаимодействие покрытия с основой в этих условиях. [c.208]

Исходным материалом служил титановый сплав ВТ-5-1, прокатанный в лист толщиной 2 мм. Образцы вырезались вдоль линии прокатки, затем наносилось стеклокерамическое покрытие состава № 58 толщиной слоя 0.5—0.6 мм методом шликерно-обжиговой технологии. Покрытие наносилось 3 слоями, обжиг производился в течение 20 мин при температуре 1000° С. [c.208]

Рис. 1. Кривые ползучести образцов из титанового сплава с защитным покрытием при различных режимах испытания.

Одним из методов оценки степени взаимодействия покрытия с титановым сплавом и изменения свойств в поверхностных слоях металла является метод измерения микротвердости. На рис. 2, а показан характер изменения микротвердости в поверхностных слоях металла после испытания образцов по II режиму. Уровнем напряжения задавалась различная скорость ползучести на установившемся участке. Видно, что характер распределения прироста микротвердости в слоях, достаточно удаленных от поверхности раздела металл—покрытие, не изменяется и лишь на глубине порядка 20 мкм отличается на 20—25%. [c.209]

Следует отметить, что длительные выдержки напряженных образцов из титановых сплавов под слоем солей в интервале 250—500°С могут не привести непосредственно к коррозионным разрушениям, но резко снизить их работоспособность, в частности усталостную прочность. Интересные данные по этому вопросу получены Б.А. Колачевым с сотрудниками [46]. Для изучения влияния солевой коррозии на усталостные характеристики был взят сплав ОТ4 в виде листового материала толщиной 1 мм. Образцы, отожженные в вакууме при 670°С ч), выдерживали на воздухе без соли и с солевой коркой при 350 и 400°С в течение 96 ч под нагрузкой й без нее, а затем испытывали на усталость при 20°С. В табл. 7 представлены данные о влиянии солевой коррозии на число циклов до разрушения при растяжении-сжатии с коэффициентом асимметрии цикла 0,1. Максимальное напряжение цикла составляло 450 МПа. Выдержка образцов с солевой коркой при 350°С без приложения нагрузки не снижает числа циклов до разрушения. Число циклов до разрушения образцов с солевой коркой после выдержки при 400°С в 2,8 раза меньше, чем образцов, выдержанных на воздухе при 400 0 без солевой корки. При действии напряжений/ (температура 350°С) число циклов до разрушения образцов с солевой коркой в 6 раз меньше, чем образцов без солевого покрытия. Очагами усталостных разрушений служат коррозионные повреждения поверхности. [c.46]

Гальванические покрытия и поверхностная химико-термическая обработка. Гальванические покрытия, как правило, резко снижают усталостную прочность титановых сплавов [173, 177] (табл. 35). Наибольшее снижение усталостной прочности при нанесении гальванических покрытий наблюдается, когда в качестве подготовки поверхности применяют кислотное травление, само по себе отрицательно влияющее на усталостную прочность. Применение перед химическим или электрохимическим методами покрытия других видов предварительной подготовки поверхности, например гидропескоструйной, заметно снижает неблагоприятное влияние гальванических покрытий на прочность. Из данных табл. 35 следует также, что некоторые виды ЭХО и химической обработки мало влияют на усталость (анодное окисление, кадмирование и сульфидирование). [c.183]

Таблица 35. Влияние химических и гальванических покрытий на титановых сплавах на их предал выносливости [ 173]

Благодаря тому, что в работе шлифования участвовал второй абразив, удалось значительно расширить области применения такого инструмента. В зависимости от применяемых абразивов, покрытия и их количественного соотношения инструмент на их основе можно применять для обработки высокопрочных хрупких материалов, хрупкого материала совместно с вязким (например, твердого сплава со сталью), различных сталей, титановых сплавов. [c.104]

Эпоксидно-полиамидные материалы. Грунтовка ЭП-076 желтая на основе смолы Э-41. Применяется для грунтования магниевых и титановых сплавов и сталей под эпоксидные лакокрасочные покрытия отвердитель — № 2 (33,3 ч. на 100 ч. грунтовки). [c.76]

Для защиты металлических изделий, длительно эксплуатируемых при температуре до 400 С Для защиты стальных, латунных, алюминиевых и титановых сплавов, длительно эксплуатируемых при температуре до 300 С. перепадах температур (—40...300 °С). атмосферных воздействиях Для устройства покрытий, стойких в морской и минерализованной воде, парах серной и соляной кислот [c.41]

В четвертой главе описаны обеспечивающие режим ИП антифрикционные покрытия, полученные путем фрикционной обработки деталей методы получения покрытий свойства покрытий области их целесообразного применения. Большой интерес представляет улучшение антифрикционных свойств титановых сплавов путем нанесения на них фрикционных покрытий. Покрытия, полученные фрикционным методом, применяют в узлах трения авиационной техники, в гидросистемах в настоящее время проводятся работы по их использованию в качестве приработочных покрытий для цилиндров двигателей внутреннего сгорания. [c.4]

Выглаживание сталей не представляет каких-либо трудностей титановые сплавы вследствие их высокой когезионной активности с алмазами не поддаются выглаживанию. Устранить когезионное схватывание удается только за счет нанесения на поверхность титановых сплавов прочных изолирующих прослоек, имеющих хорошее сцепление с подложкой. В качестве таких прослоек используют газонасыщенный слой (ГНС) и хромовое покрытие. [c.128]

Таким образом, обработка выглаживанием рабочих поверхностей роликов из стали ЗОХГСНА и титанового сплава ВТЗ-1 с хромовым покрытием и газонасыщенным слоем существенно снижает шероховатость поверхности и упрочняет поверхностный слой. [c.133]

В условиях погружения в морскую или пресную воду не допустим контакт с медью и медными сплавами, титаном и титановыми сплавами, нержавеющей сталью, никелем и никелевыми покрытиями, оловом и оловянными покрытиями, свинцом, серебром, магнием и магниевыми сплавами. В этих же условиях допустим контакт с алюминиевыми сплавами различного состава, цинком и цинковыми покрытиями, кадмием и кадмиевыми покрытиями. [c.74]

Покрытие титановых сплавов слоем никеля может быть осуществлено также химическим способом из растворов, содержащих гипофосфит никеля следует учитывать, что при этом покрытие представляет собой сплав N1 — (3- -11%)Р и уже при невысоком нагреве (400—500° С) происходит распад сплава Ni—Р с выделением фазы NigP. [c.309]

При нанесении хромовых покрытий толщиной до 100 мкм (кроме проточного хромирования и покрытия титановых сплавов) в состав электролита можно вводить 0,5 — 2 г/л хромина, который в сотни раз снижает вьвделение хромового ангидрида. [c.23]

Титан обладает отличной стойкостью к струевой и кавитационной коррозии в морской воде. Высокую стойкость к эрозионной коррозии показали сплавы Ti - 6A1 V и Ii-7Al-2Nb-lTa. Титан обладает высокой стойкостью к питтинговой, щелевой и межкристаллитной коррозии. Он не корродирует под слоем отложений и лакокрасочных покрытий. В последние годы проводятся обширные исследования коррозионного растрескивания титановых сплавов в морской воде, причем особое внимание уделяется сплавам Ti-6A1 V Ti-6Al-6V-2Sn Ti-3 u Ti -7A1--2Nb-l Та и Ti-8Mo-8V-2Fe-3 Al. [c.26]

В данной работе рассматривался вопрос защиты титановых сплавов (ВТ-8, ВТ-18У) силикатными покрытиями при повышенных температурах и длительных выдержках. Защитные свойства покрытий определялись термомассометрическим и металлографическим анализами в замером микротвердости диффузионного поверхностного слоя сплавов. Показано, что разработанные стеклокерамические покрытия защищают сплавы титана при 700—800° С от окисления кислородом воздуха. Лит. — 6 назв., ил. — 1, табл. — 1. [c.266]

Показано влияние термоциклирования на ползучесть титанового сплава с защитным покрытием. Предпринята попытка объяснения степени взаимодействия покрытия с основой в втих условиях. Предложена корреляционная зависимость между скоростью ползучести на установившемся участке и величиной микротвердооти поверхностного слоя металла. Лит. — 3 назв., ил. — 3, табл. 2. [c.269]

На серийной установке Булат на титановых сплавах ВТ1-0 и ВТ22 были получены наиболее распространенные покрытия из тугоплавких соединений — нитридов титана, циркония, молибдена. Исследовались параметры, влияющие на процесс контактирования поверхностей при изнашивании и определяющие характер взаимодействия шероховатость и модуль нормальной упругости. [c.150]

Рис. 1. Зависимость скорости роста алюмшшевогр покрытия от времени погружения титановых сплавов в расплав алюмшшя при 700 °С (оптический

Склонность титановых сплавов к горячесолевому растрескиванию обычно определяют двумя путями а) устанавливают длительность до разрушения (или пороговые напряжения при заданной базе длительности нагружения) напряженных при данной температуре образцов, покрытых тонким слоем соли, б) определяют механические свойства образцов при 20 С после их длительного (100 — 1000 ч) нагружения при повышенных (250 — 500 0 температурах. В первом случае наблюдается прямое коррозионное растрескивание, во втором— влияние солевой коррозии на пластичность и прочность. > [c.44]

Из других видов поверхностной обработки титановых сплавов заслуживает внимания ионное покрытие поверхности (слоем около 1 мкм) различными металлами—платиной, алюминием [181, 182], которое не только увеличивает теплостойкость Титановых сплавов, но и повь1шает предел выносливости на 50—100 МПа. [c.185]

Титан — борное волокно. По сравнению с алюминиевыми и магниевыми материалами изготовление композиционных материалов на основе титана и его сплавов требует применения довольно высоких технологических температур, достигающих 800—1000° С. При этих температурах борное волокно без защитного покрытия активно взаимодействует с титановой матрицей с образованием боридов титана. Само же волокно в результате взаимодействия сильно разупрочняется. В связи с этим борные волокна без покрытий практически не применяют для упрочнения титановых композицрюнных материалов. Для этих целей применяют волокно борсик. Следует отметить, что из-за весьма высокого уровня прочности современных титановых сплавов, достигающего более 140 кгс/мм , и сравнительно малой плотности, равной 4,5 г/см- эффект от упрочнения их борными волокнами не очень велик и более существенным является повышение путем армирования жесткости титановых сплавов. [c.140]

Э1ИХ материалов, то указанные наблюдения, вероятно, являются дополнительными примерами охрупчивания титановых сплавов твердым металлом. Сравнительно недавно наблюдалось быстрое растрескивание сплава Т —8А1—I Мо— —1 V, покрытого серебром, при низкой температуре 206,6 °С [160]. [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...