Вязкость легирования

Рис. 293. Влияние отпуска на ударную вязкость легированной стали (схема)

Результаты определения кинематической вязкости легированных присадкой масел МС-20 и АУ показывают, что содержание [c.388]

Диффузионный отжиг (гомогенизацию) применяют для устранения дендритной ликвации в стальных слитках и отливках. Его также назначают для повышения пластичности и вязкости легированных сталей, что достигается за счет более благоприятного распределения избыточных карбидов в результате их частичного растворения и коагуляции. Схема технологического процесса включает нагрев до температуры примерно 1100 °С, длительную выдержку (в течение 8...20 ч) и медленное охлаждение. Однако из-за высоких температур гомогенизации происходит рост зерна стали. Для устранения этого недостатка требуется дополнительно проводить полный отжиг или нормализацию. [c.48]

Показатели вязкости легированных высокопрочных сталей [c.364]

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легированной стали. Поэтому не только слитки, но и крупные отливки также нередко подвергают гомогенизации. Нагрев при диффузионном отжиге должен быть высоким (ИОО— 200°С), так как только в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходимые для выравнивания в отдельных объемах состава стали. [c.219]

Вязкость легированных и нелегированных масел, используемых в червячных редукторах [c.33]

Ударная вязкость легированных конструкционных сталей [c.252]

Углерод повышает прочность, снижает пластичность и вязкость легированной стали он также повышает чувствительность к перегреву и закаливаемости стали и поэтому отрицательно сказывается на ее свариваемости. Увеличение содержания углерода в стали при обычных условиях сварки способствует образованию трещин в околошовной зоне и шве. В современных низколегированных сталях углерод содержится в пределах 0,18—0,25%. В некоторых случаях в сталях, к свариваемости которых предъявляются повышенные требования, содержание углерода не превышает 0,12—0,14%. Низколегированные и среднелегированные конструкционные стали повышенной прочности, содержащие до 0,45% углерода, сваривают с предварительным подогревом и последующей термической обработкой сварных соединений. [c.157]

На фиг. 139 показано изменение ударной вязкости легированной хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска. [c.166]

На рис. 203 схематично показано влияние температуры отпуска на ударную вязкость легированной стали, в сильной степени склонной к отпускной хрупкости. Во многих легированных сталях наблюдаются два температурных интервала отпускной хрупкости. При отпуске в интервале 250— 400°С возникает необратимая, а в интервале 450—650°С — обратимая отпускная хрупкость. [c.352]

Отпускной хрупкостью называют падение ударной вязкости легированных конструкционных сталей при отпуске. Различают отпускную хрупкость первого и второго рода. При отпускной хрупкости первого рода резкое снижение ударной вязкости наблюдается при охлаждении с температуры 300° С этот вид отпускной хрупкости не зависит от состава стали и скорости охлаждения при отпуске. Отпускной хрупкостью второго рода называют резкое снижение ударной вязкости стали при медленном охлаждении с температуры высокого отпуска. Особое значение имеет отпускная хрупкость второго рода, так как наилучший комплекс механических свойств многие легированные стали приобретают после закалки и высокого отпуска (улучшения). Наиболее чувствительны к отпускной хрупкости второго рода такие широко распространенные стали, как хромистые, хромомарганцовистые, хромоникелевые и др. Причиной отпускной хрупкости второго рода является выделение хрупких фаз (природа которых еще недостаточна ясна) по границам зерен. Одни элементы способствуют их выделению—Сг, Мп, а другие препятствуют (Мо, ). Поэтому отпускная хрупкость может быть устранена путем введения в сталь небольших количеств Мо или W или же путем быстрого охлаждения. Последний способ применяют реже, так как быстрое охлаждение после отпуска способствует образованию в стали внутренних остаточных напряжений. [c.166]

При равной твердости углеродистые стали часто сильно уступают по вязкости легированным. Между тем это свойство является подчас очень важным при выборе материала для конструкции. Однако, изменяя режим термической обработки, можно иногда сочетать высокую прочность с достаточно высокой вязкостью. [c.80]

Рассмотрим теперь, как влияют температура отпуска и скорость охлаждения после отпуска на ударную вязкость легированной конструкционной стали (фиг. 260). [c.268]

На рис. 92 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды т колебания напряжений за цикл деформации. Как видно из диаграммы, циклическая вязкость серых чугунов в 5—6 раз превышает циклическую вязкость углеродистых сталей и в 10- 20 раз циклическую вязкость легированных сталей. Высокопрочные чугуны по величине циклической вязкости примерно равноценны сталям, модифицированные чугуны занимают промежуточное положение между серыми и высокопрочными. [c.167]

На рис. IX.12 показано влияние растворенных в феррите Легирующих элементов на его свойства. Как следует из рисунка, марганец, кремний и никель сильно упрочняют феррит, тогда как упрочняющее действие хрома, молибдена и вольфрама выражено значительно слабее. Одновременное легирование вольфрамом и молибденом сильно снижает ударную вязкость, легирование кремнием вызывает резкое снижение ударной вязкости лишь при содержании его более 0,5%. Марганец и хром при содержании их до 1%, а никель — до 3% повышают ударную вязкость. [c.493]

При отпуске процесс коагуляции выделившихся частиц цементита, содержащего легирующие элементы, и особенно сложных карбидов, происходит более замедленно, чем цементита углеродистой стали. Поэтому для получения структур отпуска такой же степени дисперсности, как и в углеродистой стали, легированные стали, содержащие повышенное количество хрома, молибдена и ванадия, необходимо нагревать до более высоких температур это позволяет при одинаковой твердости получить более высокую пластичность и вязкость легированной стали. [c.257]

Рис. 7. Зависимость ударной вязкости легированных сталей от температуры I (при / < 0)

Изменение ударной вязкости легированных сталей с понижением температуры происходит плавно (рис. 7). За критическую температуру хладноломкости легированных сталей принимают . - мпературу при которой величина ударной вязкости состав-ляе. 60% начального значения при нормальной температуре. [c.14]

Рис. 83. Влияние температуры отпуска на механические свойства закаленной стали с 0,45 % С (с) и изменение ударной вязкости легированной стали в зависимости от температуры отпуска и последующей скорости охлаждения (б)

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легированной стали. Поэтому слитки и [c.155]

Из работ [13, 151, 182, 189] следует, что высокие показатели ударной вязкости в широком интервале отрицательных температур (не ниже -70 °С) обеспечиваются при содержании в металле, наплавленном электродами основного вида, от 1,8 до 2,5 % никеля. Авторы [19, 151] отмечают, что ударная вязкость легированного никелем металла менее чувствительна к влиянию технологических факторов (подготовки кромок, положения шва при сварке и т.д.) и режимов сварки. [c.111]

Гомогенизирующий (диффузионный) отжиг применяют для слитков легированных сталей с целью уменьшения дендритной или внутрикристал-лической ликвации (неоднородности). Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легированных сталей. Данный вид отжига проводится при температурах 1100-1200 °С, так как в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходимые для выравнивания химического состава слитка. Продолжительность огжига может достигать 100 часов, а время выдержки 15-20 часов. [c.272]

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Действительно, один из основных недостатков легированнь1Х сталей — их склонность к отпускной хрупкости. Понятие об отпускной хрупкости возникло при сопоставлении значений ударной вязкости легированных сталей, подвергнутых закалке и высокому отпуску с быстрым и медленным охлаждениями от 400 до 600 °С. Установлено, что после отпуска с быстрым охлаждением стали более вязки, чем после медленного охлаждения. Это явление было названо отпускной хрупкостью. Для уменьшения действия отпускной хрупкости в легированных сталях перлитного [c.102]

Карбидостали сочетают твердость и износостойкость твердых сплавов с прочностью и вязкостью легированных сталей и по своим характеристикам занимают промежуточное положение между быстрорежущими сталями и твердыми сплавами. Высокое содержание карбидной фазы обеспечивает сталям лучшую, чем у обычных сталей, износостойкость, а наличие термообрабатываемой связки позволяет эти материалы подвергать механической обработке в отожженном состоянии. Материал термостоек, легче быстрорежущих сталей на 13%, твердых сплавов — на 50 Уо. [c.44]

В табл. 27 приведены результаты испытаний образцов стали 12ХНЗА на ударную вязкость. Значение ударной вязкости легированной стали значительно выше чем углеродистой. [c.59]

Испытания показали, что значение ударной вязкости легированной стали после цементации в несколько раз меньше, чем нецементованной. [c.59]

ШЧ50 650°С Температура отпуска Рис. 37. Изменение ударной вязкости легированной стали в зависимости от температуры отпуска и скорости охлаждения (схема) [c.32]

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легированной стали. Поэтому слитки и крупные отливки нередко подвергают гомогенизирующему отжигу, с нагревом до высоких температур (1100+1200 °С), так как в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, обеспечивающие выравнивание химического состава по всему объему слйтка. Нагрев идет со скоростью 100+150 °С/ч, а продолжительность выдержки зависит от состава стали и массы садки. Диффузия наиболее полно протекает в начале выдержки, заметно снижаясь с течением времени. Поэтому во избежание образования большого количества окалины, уменьшения расхода топлива или электроэнергии и увеличения производитель- [c.430]

Результаты определения склонности к отпускной хрупкости (чувствительности к охлаждению после отпуска) литой стали некоторых марок даны на рис. 32 образцы вырезали из пробных брусков толщиной 30 мм, подвергали закалке или нормализации и отпуску при 670°. При охлаждения с печью ударная вязкость легированной стали марок ЗОХНВЛ, ЗОДХСНЛ и других заметно снижается по сравнению с полу- [c.845]

Результаты определения для некоторых марок литой конструкционной стали чувствительности к охлаждению после Отпуска (отпускной хрупкости) представлены на рис. 32, образцы вырезали из пробных брусков толщиной 30 мм, подвергали закалке или нормализации и отпуску при 670°. При охлаждении с печью ударная вязкость легированной стали марок ЗОХНВЛ, ЗОДХСНЛ и др. заметно снижается по сравнению с получаемой при охлаждении в воде. Чувствительность всех марок конструкционной легированной стали к охлаждению после отпуска примерно одинаковая. [c.506]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...