Сплавы Растяжение до предела текучести Диаграммы

У учащихся зачастую создается превратное представление, что для суждения о пластичности материала есть единственный признак-—наличие площадки текучести на диаграмме растяжения. Надо обратить их внимание, что это далеко не так. Многие сплавы цветных металлов, среднеуглеродистые и легированные стали, обладающие достаточно высокой пластичностью, дают диаграмму растяжения без площадки текучести (о степени пластичности судят по значениям величин б и г з). Может быть, следует рассказать об этом несколько позднее, рассмотрев сначала законы разгрузки и повторного нагружения, с тем чтобы можно было сразу дать понятие об условном пределе текучести аа.ч- Это понятие чрезвычайно важно, так как для больщинства конструкционных сталей существует условный, а не физический предел текучести. Надо отметить, что в большинстве стандартов на материалы обозначения физического и условного предела текучести не разграничены, принято единое обозначение От- [c.76]

Асимметрия цикла. Во многих случаях, кроме циклической доставляющей напряжения, имеется статическая (постоянная) составляющая, т.е. нагружение происходит асимметрично. При возрастании статической составляющей напряжений циклические напряжения, приводящие металл к разрушению, снижаются, так как фактически разрушение определяется суммированием статических и циклических напряжений. Наиболее простой случай одновременного статического и циклического нагружения— наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении—сжатии. В этом случае напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 104, 105 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплавов ВТЗ-1 и Ti-6 % Al—4 % V (типа сплава ВТ6) при различных температурах и различной концентрации напряжений (круговой надрез) [95 и др.]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушающих циклических напряжений, которые уменьшаются при наложении возрастающего статического напряжения растяжения. Предельной точкой этих диаграмм является величина статического напряжения, равная пределу текучести материала, когда практически нулевые циклические напряжения могут привести к разрушению. Циклическая состав- [c.169]

Физическим пределом текучести сплава От называется напряжение, при котором образец данного сплава течет , т. е. деформируется без заметного возрастания нагрузки. Если на диаграмме растяжения отсутствует площадка текучести, отвечающая остановке или -падению нагрузки на динамометре испытательной машины, то определяют условный предел текучести оо.г это напряжение, при котором образец впервые получает остаточную деформацию, равную 0,2% [95, 147]. [c.10]

Основные характеристики механических свойств (а — предел текучести, Оод — условный предел текучести, — временное сопротивление, 8 — сопротивление разрыву, )/, 5 — относительное сужение и удлинение соответственно, Е — модуль упругости и т — показатель деформационного упрочнения), определенные на укороченных образцах с диаметром рабочей части 6...10 мм указанных сплавов, приведены в табл. 7.1. Пределы текучести сплавов были в диапазоне от 9,4 до 41,4 кгс/мм , пределы прочности — от 20,5 до 49,0 кгс/мм , при этом отношение предела текучести к пределу прочности составляло о,46...о,94. На рис. 7.2 показаны начальные участки диаграмм статического растяжения в истинных координатах (а - е) для сплавов [c.181]

Условный предел текучести — это напряжение, которому соответствует пластическая деформация 0,2% его обозначают сто,2- Физический предел текучести Стт определяют по диаграмме растяжения, когда на ней имеется площадка текучести. Однако при испытаниях на растяжение большинства сплавов площадки текучести на диаграммах нет. Выбранная пластическая деформация 0,2 % достаточно точно характеризует [c.50]

В работах [3, 22] было показано, что периодичность и стадийность процессов пластической деформации при статическом растяжении для случая поликристаллических металлов и сплавов с ОЦК-решеткой, имеющих физический предел текучести, может быть рассмотрена с учетом накопления повреждений (рис. 2.2). Следует отметить, что это наиболее сложный вид диаграммы статического растяжения металлических материалов. Усложнить эту диаграмму можно лишь, добавив участок деформации прерывистой текучести, которая иногда наблюдается на стадии деформационного упрочнения, например, у низкоуглеродистых сталей в интервале температур испытания 100-300 °С. В случае ГЦК-металлов и сплавов обычно на такой диаграмме отсутствуют зуб и площадка текучести. Рассмотрев стадийность деформации и накопления повреждений на примере такой сложной диаграммы, легче перейти к более простым случаям. [c.40]

Рис. 1. Диаграммы деформации при растяжении выше Мз (/) и ниже (2) II образование мартенсита при растяжении (5) сплавов с изотермической кинетикой мартенситного превращения а — условный предел текучести аустенита Оо,2 б — кажущийся предел текучести в условиях образования мартенсита напряжений в — действительное значение условного предела текучести о ,2 при растяжении ниже. VI (в точке а

Показано, что при растяжении сплавов с изотер.мической кинетикой мартенситного превращения, сопровождающемся образованием мартенсита напряжений, условный предел текучести может достигаться задолго до окончания начального прямолинейного участка диаграммы деформации. Делается вывод, что аномальная температурная зависимость предела текучести имеет место не только в сплавах с атермической, но и в сплавах с изотермической кинетикой мартенситного превращения. [c.133]

А. Д. Лючков и др. [136] также пришли к убеждению, что провал предела текучести в сплавах ВТИ, ВТ8, Ti—4,5 Al—4 V—1,5 r—1,5 Fe после закалки с определенного интервала температур обусловлен пе а"-фа-зой, а нестабильностью -фазы. Они отмечают существенное различие наклона прямолинейного участка диаграммы растяжения, соответствующего упругой деформации, для отожженных и закаленных образцов. Уменьшение наклона кривой растяжения на участке упругой деформации в закаленных образцах они рассматривают как признак присутствия в структуре сплава механически нестабильной фазы, испытывающей мартенситное превращение под нагрузкой. Увеличение наклона кривых на линейном участке по мере увеличения степени предварительной деформации указывает на монотонный характер уменьшения количества превращающейся -фазы. Повыщение скорости деформации приводит к сужению деформационного интервала распада -фазы и смещению его в сторону меньших деформаций. [c.110]

Определение предела текучести -<5 значительно проще, чем определение предела пропорциональности. Поэтому во Фиг. 3. Диаграмма всех технических условиях и стандартах растяжения. на металлы и сплавы упругие свойства характеризуются значениями предела текучести. о вполне допустимо, потому что, как это видно из фиг. 3, значения усилий Рр и Ру очень близки между собою. [c.38]

Наличие площадки текучести. Площадка текучести, встречающаяся на диаграмме растяжения, представляет собой участок этой диаграммы, на протяжении которого удлинение образца происходит при постоянном напряжении, соответствующем пределу текучести От ( физическому в отличие от условного аог). Если на диаграмме растяжения наблюдается резкий перегиб, так называемый зуб , то величина предела текучести Ог меньше напряжения, соответствующего вершине зуба текучести и называемого верхним пределом текучести (ВПТ). В этом случае величину От иногда называют нижним пределом текучести (НПТ). Площадка текучести наблюдается у некоторых сплавов цветных металлов, а также у отожженной низкоуглеродистой стали. [c.38]

В результате исследований, проведенных в 1959— 1960 гг. в ЦНИИСКе автором статьи на оригинальном приборе, были выявлены некоторые расхождения в величинах пределов пропорциональности и условного предела текучести в образцах из сплава Д16-Т при растяжении и сжатии, что требует использования диаграммы сжатия при точном решении задач устойчивости. [c.8]

На рис. 6.12 была представлена типичная зависимость а( ), получаемая при растяжении сплава с псевдоупругим механизмом обратимых мартенситных превращений, где Отф - фазовый предел текучести От - предел текучести. Диаграмма, показанная на рис. 6.12, характерна, например, для никелида титана или бронзы Си-2п-А1. [c.296]

Рис. Б. Диаграммы растяжения до предела текучести сплава Д16АТ при комнатной и повышенных температурах (лист толщиной 2 мм с минимальными гвойствами по ГОСТу 4977 — 52)

Рис. 7. Диаграммы растяжени>] до предела текучести сплава Д16Т при комнатной и повышенных температурах (Пруток ф 30 мм с типичными свойствами по результатам статиче-и-кой обработки, g = 53 кГ/мм 6,0 = у,5%)

Влияние углерода на механические свойст-в а. Механические свойства сплавов Т1—N1 очень сильно отличаются в исходной и в мартенситной фазах. В отличие от сталей напряжение течения высокотемпературной фазы очень высокое. На рис. 2.30 схема тично показаны диаграммы напряжение — деформация исходной и мар тенситной фаз. В исходной фазе предел текучести не выражен в дост<1 точной степени отчетливо, поэтому для анализа использовали напряжение По,2. соответствующее деформации 0,2%. Закалка сплавов Т)—N1 дуговой выплавки и сплавов Т)—N1—С высокочастотной выплавки осуществлялась в воде после отжига при 700 °С в течение 2 ч, затем по результатам испытаний на растяжение при 19°С и 145 °С определялись предел текучести а , деформация на пределе текучести у, разрушающее напряжение о , деформация до разрушения (рис. 2.31 и 2.32). Зависимость [c.82]

Рис. 7.61с. Обобщенные диаграммы для сплава Ti-6AI-4V, обработанного в растворе и состаренного предел прочности при растяжении 172 кфунт/дюйм , предел текучести при растяжении 158 кфунт/дюйм комнатная температура, 1850

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

В наших исследованиях было показано, что поверхностное легирование (глубиной 5 мкм) молибден-рениевым сплавом МР47-ВП рекристаллизованной при 1200 °С поликристалличе-ской проволоки (диаметр 0,8 мм) из молибдена марки МЧ приводит к появлению на диаграмме статического растяжения физического предела текучести, а пластичность возрастает на порядок (рис. 5.17). [c.183]

Диаграммы растяжения некоторых пластичных металлов и сплавов (например, среднеуглеродистой стали, меди, дуралю-мина) не имеют площадки текучести. Для них вводится понятие об условном пределе текучести, представляющем собой напряжение, при котором относительное остаточное удлинение образца равно 0,2% (рис. 2.45). Условный предел текучести обозначают Оо,2- [c.74]

I Таким образом, на основании диаграммы деформации могут быть определены важнейшие механические характеристики металла. Величина предела текучести является отправной при расчете деталей машин и конструкций на прочность. Необходимо отметить, что форму диаграммы деформации, подобную приведенной на фиг. 72, имеют не все металлы. Диаграмму деформации с площадкой текучести имеют только низкоуглеродистая сталь и отожженные алюминиевая и мар-ганцевистая бро113ы. У большинства металлов и сплавов, в том числе и у сталей с содержанием углерода выше 0,4 /о, площадка текучести на диаграмме растяжения отсутствует. [c.160]

Растяжение образцов исследованных сплавов при температурах ниже Мз вызывало образование мартенсита напряжений уже при небольших нагрузках, значительно ниже перегиба диаграммы деформации, обычно связываемого с условным пределом текучести (рис. Г). Предел текучести ат, определенный стандартным методом [5] по диаграмме деформации, непрерывно возрастает по мере понижения температуры испытаний и накопления мартенсита охлаждения. Напряжение ат таких же образцов с различным количеством предварительно полученного мартенсита, определенное при комнатной температуре (т. е. выше Мз), оказывается более высоким, чем при растяжении ниже мартенситной точки (рис. 2). Иначе говоря, при равном количестве мартенсита охлаждения, предел текучести от, определенный по диаграмме деформации, оказывается пониженным в случае испытаний при более низкой температуре, когда происходит образование мартенсита напряжений. Последнее приводит и к увеличению наклона начального прямолинейного участка диаграммы деформации по сравнепию с образцами, аустенит которых не превращается при растяжении. [c.58]

Из рис. 1 вытекает, что значению ат образцов, в которых происходит образование мартенсита напряжений, может соответствовать остаточная деформация, превышающая 0,2% и, следовательно, ат в действительности не является условным пределом текучести, а лишь отражает появление перегиба -на кривой растяжения. Образцы сплава 10Н28 нагружали ниже Мз до различных напряжений, находящихся в пределах начального прямолинейного участка диаграммы, затем нагрузку снимали и компаратором ИЗА-2 измеряли остаточную деформацию. Оказалось, что остаточное удлинение 0,2% возникает задолго до появления перегиба на диаграмме деформации — при образовании около 2,5% мартенсита напряжений. Возникновению перегиба соответствует существенно большее остаточное удлинение, достигавшее 1,2% для сплава 10Н28 при температуре испыта- [c.58]

При растяжении сплавов с изотермичеокой кинетикой мартенситного превращения, сопровождающемся образовашием мартенсита напряжений, условный предел текучести 00,2 может достигаться задолго до окончания начального прямолинейного участка диаграммы деформации. Определение сто,2 в таких случаях должно основываться на измерении остаточной деформации образца. Использование для этой цели диаграммы деформации приводит к большим ошибкам. [c.61]

На рис. VIII.3, б показаны схематические зависимости предела текучести о, и упругой относительной деформации бт = от температуры Т, характерные для малоуглеродистой низколегированной, аустенитной сталей, алюминиево-магниевых сплавов, а на рис VIII.3, в — для титановых сплавов. Надо отметить, что диаграммы растяжения и сжатия алюминиево-магниевых, титановых сплавов и аустенитной стали, как и многих других материалов, не имеют явно выраженной площадки текучести. Предел текучести таких материалов определяют условно по величине напряжений Оо.2, отвечающих остаточной дес рмации 0,2%. [c.387]

Для листов из сплава АМгб средние кривые растяжения и сжатия, хотя и имели некоторое различие, выражающееся главным образом в несовпадении обеих кривых в области неупругих деформаций и в несколько большем угле наклона кривой сжатия выше условного предела текучести, однако это несовпадение было настолько незначительным, что при наложении друг на друга обе диаграммы почти сливались (рис. 2,6). [c.81]

Характеристика диаграмм растяжения. Для расчета конструкций за пределом упругости необходимо знать диаграмму растяжения (сжатия) материала а = / (е). Для большинства металлов можно принять, что диаграммы растяжения и сжатия совпадают. На рис. 88 показаны характерные диаграммы растяжения материалов (241. Зона О А носит название зоны упругости. У некоторых материалов (например у малоуглеродных сталей) диаграмма растяжения 1 имеет площадку текучести АВ, которая называется зоной общей текучести. Здесь происходит существенное изменение длины образца без заметного увеличения нагрузки. Наличие площадки текучести для металлов не характерно. В большинстве случаев при испытании на растяжение и сжатие она не обнаруживается. Кривая 2 типична для высокопрочных легированных сталей, 4 — для высокопрочных алюминиевых сплавов, 5 — для большинства пластичных алюминиевых сплавов. Зона ВС называется зоной упрочнения. Здесь удлинение образца сопровождается возрастанием нагрузки, но неизмеримо более медленным (в сотни раз), чем на упругом участке. [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...