Турбулентность коэффициент турбулентной диффузии

По аналогии с молекулярным смешением в теории турбулентности коэффициент турбулентной диффузии . Интенсивность турбулентного переноса много выше молекулярного, а величина коэффициента турбулентной диффузии примерно на три порядка выше коэффициента молекулярной диффузии. [c.67]

Отношение коэффициентов турбулентной диффузии 0 10 можно рассчитать при помощи соотношений (2. 10.22), (2. 10. 23) выражения для ш (2. 10. 21). [c.87]

Таким образом, коэффициент турбулентной диффузии пузырьков может значительно превышать коэффициент турбулентной диффузии жидкости. Максимальное значение отношения > /П при фиксированных плотностях фаз р и рр, как это видно из рис. 30, достигается при аТ -> 0, т. е. при малых размерах пузырька i -> о или при большой вязкости жидкости v- Qo. В случае, когда плотность газа много меньше плотности жидкости, ею можно пренебречь, при этом у 2. Тогда В /В 4.5 при аТ - 0. [c.88]

Далее можно показать, что коэффициент диффузии частицы идентичен коэффициенту турбулентной диффузии потока. [c.63]

На основе данных по локальной интенсивности потока установлено, что у стенки интенсивность движения твердых частиц уменьшается, в результате чего локальное значение величины ( (у ) — ( 4))/ (у ) становится меньше единицы, хотя и остается положительным (фиг. 2.11). На фиг. 2.13 показано, как изменяются с расстоянием от стенки локальные значения величин (у ) и и ) в соответствии с результата.ми Лауфера [468] ( /о — расстояние от стенки. Яд — радиус канала). При отнесении к средним условиям в потоке (индекс ш) и в предположении постоянства коэффициента турбулентной диффузии [704] можно перестроить зависимости, пред- [c.63]

Это описание вполне удовлетворительно при условии, что на протяжении средней трети высоты канала турбулентность почти однородна. Коэффициент турбулентной диффузии записывается в виде [c.88]

Ф II г. 2.21. Коэффициент турбулентной диффузии потока [739 . О без частиц д частицы 100. к частицы 200 лог. [c.92]

Исследование течения в вертикальной трубе позволило установить следующее [401]. При содержании в воздухе частиц стекла и меди в количестве от 0,5 до 2,3 об.% их присутствие не оказывает заметного влияния на коэффициент турбулентной диффузии [c.197]

В этих уравнениях компоненты скорости, концентрации и давления являются средними величинами D, 0, - молекулярный и турбулентный коэффициенты диффузии V, V, - кинематические коэффициенты молекулярной и турбулентной вязкости. Коэффициенты турбулентной вязкости и диффузии в общем случае являются функциями координаты у. [c.59]

Плотность массового потока вещества может быть выражена через градиент осредненной во времени концентрации, но в этом случае в законе Фика коэффициент молекулярной диффузии D надо заменить на D + D , где D — коэффициент турбулентного переноса вещества. В этом случае дифференциальное уравнение массообмена для турбулентного потока приводится к виду [c.262]

Аналогично коэффициентам турбулентной вязкости и теплопроводности вводится коэффициент турбулентной диффузии [c.397]

Здесь X, D — коэффициенты молекулярной теплопроводности и диффузии Dt — коэффициенты турбулентной теплопровод- [c.48]

Здесь принято с = К . Таким образом, в случае равновесного турбулентного течения в пограничном слое дифференциальное уравнение кинетической энергии пульсационного движения вырождается и переходит в известную формулу Прандтля (1.81). Использование системы уравнений (1.107) в совокупности с уравнениями (1.80) в принципе позволяет учесть влияние на коэффициенты турбулентного переноса ряда факторов, таких как порождение, диссипация, а также нестационарность, конвекция, диффузия. [c.55]

Коэффициенты Турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии. Первый член уравнения (187), характеризующий напряжение от турбулентных пульсаций, можно записать в форме уравнения (6) для внутреннего трения [c.152]

Аналитическое исследование радиационно-конвективного теплообмена в кольцевом канале при турбулентном режиме течения было сравнительно недавно предпринято в Л. 441]. Однако автору пришлось привлечь для решения задачи результаты экспериментальных исследований по определению профиля скоростей в кольцевом канале и коэффициентов турбулентной диффузии в потоке. Кроме того, принятый метод решения предполагает малые значения оптических плотностей потока и доминирующее влияние теплопроводности по сравнению с радиационным теплообменом в среде. [c.401]

Разработан способ расчета температурного поля воды в объеме кассеты ВВЭР, описание которого дано в [1, 2]. Способ основан на решении дифференциального уравнения турбулентной теплопроводности при заданном распределении тепловыделения в тепловыделяющих элементах (ТВЭЛ) кассеты. Константа, характеризующая перемешивание воды в кассете при заданной скорости и, связанная с коэффициентом турбулентной диффузии е уравнением a = ju, вычислена на основе опытов по перераспределению концентрации примеси в потоке воды, протекавшей в модели пучка. Сделаны численные расчеты t = t x, z) для найденного экспериментально а. Для оценки влияния а на максимальную разность температур воды в сечении кассеты на выходе At [c.26]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТУРБУЛЕНТНОЙ ДИФФУЗИИ [c.29]

Величину коэффициента турбулентной диффузии г = аи можно определить экспериментально, применив метод исследования, основанный на изучении распределения концентрации примеси в канале заданной конструкции [3, 4]. В условиях конкретной задачи уравнение распределения концентрации примеси в случае отсутствия внутренних источников будет иметь вид [c.29]

Так как турбулентная диффузия, турбулентная теплопроводность в тысячи и десятки тысяч раз больше, чем соответственно молекулярная диффузия и молекулярная теплопроводность, то этими последними можно пренебречь. Тогда коэффициенты турбулентной диффузии и турбулентной теплопроводности, т. е. е и X, окажутся в следующей простой зависимости [c.31]

И показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало [c.32]

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Расчетным путем также оценивалось отношение скоростей диссипации энергии в дисперсном чистом потоках вп/е. При значительном изменении турбулентной диффузии еп/е = 3- 5. Обнаружено, что с увеличением Re в 2,5 раза при прочих равных условиях (например, для стеклянных шариков 0 0,38 мм при р=1,5—2,5%) относительный коэффициент турбулентной диффузии Еа/Е падает более чем в два раза. Этот эффект, объяс- [c.112]

Приведенный анализ, по-видимому, справедлив при близких значениях коэффициентов диффузии частиц и турбулентной диффузии потока, т. е. при малых размерах частиц. В литературе п.меются сведения о том, что коэффициент турбулентной диффузии практически постоянен по высоте канала. Настоящий анализ позволил выявить второстепенность влияния стенки на коэффициент диффузии частиц. Показано, что присутствие стенки оказывает весьма существенное влияние на интенсивность движения [c.65]

Эксперименты хорошо подтверждают расчетные значения интенсивностп движения частиц (средней кинетической энергии) в соответствии с допущением 4 теории Чена. Однако это же допущение приводит к выводу об идентичности коэффициента диффузии частиц и лагранжева коэффициента турбулентной диффузии, что не отвечает экспериментальным результатам для частиц конечного размера (разд. 2.8). [c.67]

В преде.льном с.лзгчае большп.х значений t первый член в правой части уравнения (2.110) принимает вид выражения для среднеквадратичного смещения частицы. Коэффициент турбулентной диффузии жидкости, полученный из формулы Тейлора с использованием выражения для коэффициента корреляции (2.111) имеет вид [c.74]

Запишед отношение коэффициента диффузии частицы к коэффициенту турбулентной диффузии в виде [c.74]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

Определив по формуле (2.2.6) с учетом соотношения (2.2.8) величину V,, коэффициент турбулентной диффузии найдем из соотнопюния [c.60]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спут-ного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) 6о) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины Vt, зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

Распространение завихренности или, что то же самое, диффузия вихря, в условиях турбулентного движения несжимаемой вязкой жидкости представляет собой достаточно трудную задачу, вследствие чего естественно начать рассмотрение с одномерного случая. Известная задача о диф( )узии прямолинейной вихревой нити в потоке несжимаемой жидкости не является при турбулентном движении жидкости одномерной из-за зависимости коэффициента турбулентной вязкости 1 от расстояния от стенки, вследствие чего приходится ограничиться рассмотрением диффузии вихря в обтекающем бесконечную пластину турбулентном потоке. [c.646]

В слабонеизотермических струях поля температур, как и поля скоростей, подобны и описываются зависимостями, аналогичными приведенным выше в табл. 4. Условием, определяющим неизотермичность струи, служит критерий Архимеда Аг (см. гл. IX), характеризующий соотношение между силами инерции и выталкивающими силами, которые проявляются вследствие разности плотности самой струи и окружающей среды. Исследованиями установлено, что при Аг < 0,001 влияние архимедовых сил совсем мало и кинематика такой струи практически не отличается от изотермической. Поэтому такая струя и называется слабонеизотермической. Подобие поля температур, как и распределение концентрации примесей, тут обусловлено аналогией выражений для коэффициентов турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии (188), (190), (191). [c.266]

В опытах, которые были проведены и обработаны В. К. Орловым, экспериментально определялся коэффициент турбулентной диффузии в в продольном пучке трубок, размещение которых соответствовало размещению ТВЭЛ в кассете ВВЭР (фиг. 1), путем изучения перераспределения примеси гипосульфита МагЗгОз-ЗНгО в стационарном потоке воды. Пучок размещался в горизонтальном канале квадратного сечения размерами 130X130 мм. [c.29]

Таким образом, из опытных данных следует, что при выборе гидравлического диаметра в качестве определяющего размера пучка коэффициент турбулентной диффузии в пучке при прочих равных условиях превышает значение коэффициента турбулентной диффузии в свободном канале в 2,4 раза. Если же принять во внимание, что перемешивание осуществляется через узкие щели между трубками, то приходится прийти к выводу, что в пучке перемешивание значительно выше того, которое принято называть турбулентностью. Это можно объяснить тем, что в пучке при малейшем изменении расстояния между трубами отнот сительные сечения каналов, по которым течет вода, сильно меняются. При этом получается поперечный переток воды из одних каналов в другие и величина е получается большей, чем если бы каналы были точными. Кроме того, здесь дополнительное перемешивание создают входная решетка и дистанционирующие устройства. Чтобы здесь не вводить нового термина, будем эффективную величину е называть коэффициентом турбулентной диффузии. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...