Гладкие цилиндрические оболочки

Согласно теории гладких цилиндрических оболочек, с поправками на влияние зубьев, основные напряжения зубчатого венца [c.195]

При расчете собственной частоты колебаний корпуса принимаем, в первом приближении, что он является изотропной гладкой цилиндрической оболочкой. Считаем, что колебания корпуса носят изгибный характер, а его минимальные частоты колебаний т = 1. Что касается действия на корпус газодинамических сил, то их мы не учитываем. [c.221]

Рассмотрим особенности работы гладкой цилиндрической оболочки, выполненной из четырехслойного композиционного материала и нагружаемой либо изгибающим моментом и поперечной силой, либо внутренним давлением. Нас будет интересовать изменение напряжений в слоях материала оболочки в зависимости от угловой координаты. [c.372]

Критериальное уравнение аффинно-подобных объектов (7.35) может быть использовано также для обработки экспериментов с гладкими цилиндрическими оболочками при других видах нагружения, приводящих к потере устойчивости. [c.151]

Отметим, что при соблюдении законов подобия, одинаковом механизме разрушения и равенстве чисел Fo, Ilj обобщенная характеристика, полученная для тел одной формы (например, для гладких цилиндрических оболочек), может быть использована для расчета предельных нагрузок других тел (например, конических, оживальных и других оболочек с основанием в виде окружности, эллипса и др.). В этих случаях необходимо только определять их предельные нагрузки при Т = То. [c.28]

Числовой пример. Определим предельную нагрузку при осевом сжатии гладкой цилиндрической оболочки средней длины с толщиной стенки h — 2 мм и радиусом срединной поверхности R = [c.46]

Случай равномерного продольного сжатия. Рассмотрим гладкие цилиндрические оболочки, неравномерно нагретые по толщине и находящиеся под действием осевого сжатия и неравномерно распределенного давления (рис. 2.18). [c.105]

Киреев В. А. Расчет критических усилий и параметров волнообразования при кручении гладких цилиндрических оболочек из композиционных материалов, полученных непрерывной намоткой.—В кн. Проектирование, расчет и испытания конструкций из композиционных материалов Руководящие технические материалы.—М. Изд. ЦАГИ, 1978, вып. VI. [c.384]

ГЛАДКИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ [c.76]

Коэффициент р определяется по графику на рис. 39. Критическое давление местной потери устойчивости стенки, в пролете между ребрами определим по формулам для гладкой цилиндрической оболочки радиуса R, принимая I — bf, — Ь — с. [c.132]

ПИЙ ИЛИ поршней). Если пренебречь еще трением между различными слоями среды, то приходим к задаче о распространении плоских продольных упругопластических волн в стержне, заключенном в абсолютно твердую и гладкую цилиндрическую оболочку, причем концу этого стержня сообщается скорость v (t), закон изменения которой во времени определяется законом V (t) и формой боковой поверхности внедряющегося тела (рис. 178, б). [c.284]

Используя теорию гладких цилиндрических оболочек и вводя поправки на влияние зубьев (коэффициент У) и изменение формы [c.258]

Величины ка для ряда полимерных материалов определялись экспериментально, как отношение условного предела выносливости, полученного на гладких цилиндрических оболочках, к такому же пределу для гибких зубчатых колес. Экспериментальные значения к , учитывающие неодинаковую чувствительность разных полимеров к концентрации напряжений, оказались во всех случаях ниже [c.97]

Из условия совместной работы кольца и гладкой цилиндрической оболочки имеем [c.128]

Рассмотрим задачу об определении частот и форм колебаний гладкой цилиндрической оболочки с дискретно расположенным шпангоутом (рис. 14.38). Исследуем два случая — когда центр тяжести шпангоута расположен с наружной стороны оболочки (5т=1) и когда центр тяжести расположен с внутренней стороны оболочки. [c.360]

Расчет проводят для гладких цилиндрических оболочек, находящихся под действием всестороннею или бокового наружного давления. При боковом давлении отсутствует давление на торцевые поверхности оболочки. [c.68]

Рассматривается гладкая цилиндрическая оболочка на расчетной длине. [c.68]

Формулы применимы для расчета гладких цилиндрических оболочек без продольных ребер жесткости. [c.70]

Формулы применимы для гладких цилиндрических оболочек без кольцевых, спиральных или продольных ребер жесткости и других видов укрепления (гофры и др.). [c.71]

Формулы применимы для расчета гладких цилиндрических оболочек, нагруженных осевым сжатием и удовлетворяющих условию [c.76]

Стержень круглого сечения заключен в тонкостенную цилиндрическую оболочку. Их материалы различны, а поверхность контакта идеально гладкая. Характеристики материала стержня отмечаются индексом с , оболочки — индексом о . Определить иапряжения в стержне и оболочке при равномерном нагревании онструкции на Af. Торцы стержня и оболочки свободны. Диаметр стержня d, толщина оболочки S. [c.64]

Приведенные в этой главе зависимости справедливы для гладких и конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. В каждом конкретном случае расчета нужно найти жесткость оболочки на растяжение в осевом направлении и изгибную жесткость в окружном направлении D . Для гладкой однослойной оболочки можно принять [c.298]

В задаче устойчивости цилиндрической оболочки, сжатой в осе-вом направлении (рис. 8.14, а), диаграмму деформирования (рис. 8.14, 6) принято строить в координатах q, Я, где q — сжимающая погонная нагрузка % — сближение торцов оболочки. Эта диаграмма качественно отличается от диаграмм, построенных в 7.4 для сжатых стержней и пластин. Прямая ОВ соответствует равномерному сжатию идеально правильной оболочки. Когда нагрузка достигнет значения <7кр, соответствующего точке бифуркации В , начальная форма равновесия перестанет быть устойчивой. Но в окрестности точки у оболочки нет новых устойчивых состояний равновесия и поэтому, как и при нагружении внешним давлением, оболочка теряет устойчивость хлопком. Заметим, что для гладкой изотропной оболочки Ядр = [c.246]

Требование гладкости граничных условий, включенное в дополнительные предположения ( 15.15), также необходимо. Если в какой-либо точке края оболочки меняется смысл граничного условия или терпит скачок функция, входящая в формулировку граничного условия, и через эту точку проходит действительная характеристика безмоментных уравнений у, то На V, вообще говоря, произойдет нарушение условий тангенциальной непрерывности. Это, видно из результатов решения полной краевой задачи для консольной цилиндрической оболочки, загруженной на свободном крае усилия и перемещения в данном случае определяются формулами (15.18.5), имеющими силу только тогда, когда в правых частях условий (15.18.4) функции П 1 и Si достаточно гладки. Другие примеры читатель найдет в 15.25. [c.221]

Рассмотрим бесконечную трансверсально-изотропную цилиндрическую оболочку, на которую посажен абсолютно гладкий жесткий бандаж с известным натягом а (рис. 10.4). Поверхность соприкосновения бандажа с оболочкой определяется уравнением z=(of x), где f(x) — гладкая четкая функция со — постоянный параметр. Ширину площадки контакта примем равной 2а. [c.145]

Проведем расчет конструкции (рис. 4.35), состоящей из гладкой ортотропной цилиндрической оболочки, контактируемой с кольцевой опорой (жестким бандажом) шириной а. По торцам оболочка подкреплена шпангоутами со сферическими диафрагмами (днища- [c.163]

Следует отметить, что из формулы (5.49) как частные случаи могут быть получены известные решения задач устойчивости гладких и подкрепленных цилиндрических оболочек. [c.198]

Определяемые при поверочном расчете напряжения с учетом местных изгибных напряжений от краевых сил и моментов существенно выше мембранных. Поэтому получающиеся по упругому расчету напряжения о и их интенсивности Ог в зонах краевого эффекта, таких, как жесткая заделка, сопряжение оболочки с плоским днищем, места приложения сосредоточенных нагрузок и т. п., могут значительно превышать предел текучести даже без учета местного повышения напряжений в местах их концентрации. Так, в жесткой заделке цилиндрической оболочки 6% вдвое выше, чем в гладкой части и превышает Ст прй давлениях р и Рг соответственно в 1,16 и 1,44 раза. Найденные в результате упругого расчета перемещения и деформации, необходимые для оценки прочности и работоспособности конструкции, оказываются ниже действительных, определенных по упругопластическому расчету, а жесткость при растяжении и изгибе — завышенной. Исходя из упругого расчета Це представляется возможным отгнить возникающую погрешность в определении наибольших деформаций в упругопластических зонах конструкций. [c.122]

Конструкция и технология. Максимальные геометрические размеры испытываемых гладких цилиндрических оболочек (рис. 6.1) таковы с вн = 800 мм, h = 4,8 мм, / = 800 мм. Материал оболочек в исходном состоянии — лента толщиной 0,25 мм, собранная из стеклонитей (ГОСТ 8325-61, марка НС-170/2), покрытых связующим. Его основные компоненты смола Р-2 (резольная фе-нолформальдегидная), анилин, клей БФ-4 и стеарат цинка. Состав смолы фенол синтетический — 140 частей, окись магния — 3 части, спирт этиловый — 35 частей. Содержание связующего в материале — 30%, влаги и летучих фракций — 3,6-3,9%. [c.231]

Частное решение неоднородной задачи мы расематривать не будем, укажем лишь, что, как и в случае цилиндрической оболочки при плавно изменяющихся нагрузках и гладкой форме меридиана, ва частное решение может быть принято решение по безмоментной [c.153]

Цилиндрическая оболочка под давлением, жестко закрепленная по краю. Этот пример рассмотрен в работе [6] с применением метода упругих решений и приведен в работе [7], Получающаяся по упругому расчету максимальная интенсивность напряжений в заделке возникает на внутренней поверхности оболочки и равна а, = sfbpRjh, что вдвое больше интенсивности напряжений в гладкой части оболочки вдали от заделки. Поэтому текучесть начинается в заделке при давлении = Ojh/Ry/J. Для упрощения выкладок и облегчения решения принимается, что интегральные функции пластичности 1, h, h в пределах упругопластической области не меняются и сохраняют свое минимальное значение. В результате получено, что пластические деформащ1и появляются в заделке при р > (4/7) Pj, что почти вдвое ниже условия, определяемого по действительным напряжениям в заделке. [c.211]

Влияние пластических деформаций. Потеря устойчивости большинства сжатых и нагруженных внутренним давлением тонкостенных гладких оболочек происходит в упругой области при сравнительно низком уровне сжимающих напряжений. Однако в некоторых случаях, при определенном соотношении осевых и окружных напряжений, в оболочке могут возникать пластические деформации. Напряжение потери устойчивости оболочки при этом снизится. Потеря устойчивости будет происходить с образованием осесимметричных врлн. Критические напряжения, полученные по деформационной теории пластичности для цилиндрической оболочки, теряющей устойчивость за пределом упругости, [c.298]

Изложены результаты экспериментального исследования характеристик прочности и жесткости слабоконических и цилиндрических оболочек из высокопрочных и высокомодульных КМ на полимерной матрице. Значительное внимание уделено исследованию влияния ориентации стеклотканевого наполнителя на характеристики прочности и упругости, а также на критические напряжения гладкой круговой цилиндрической оболочки, воспринимающей осевые сжимающие усилия. Характеристики прочности и жесткости определены непосредственно на оболочках. Приведены результаты сравнения экспериментальных данных с )асчетными, полученными по формулам теорий анизотропных тел 9] и ортотропных (одно- и многослойных) оболочек [24]. Дано краткое описание характера разрушения оболочек из различных материалов при нормальной и повышенной температурах. [c.263]

Исследовались гладкие круговые цилиндрические оболочки (рис. 7.1), изготовленные методом мокрой комбинированной намотки с последующим вакуумным формованием. Наполнитель — стеклоткань ТС 8/3-250 и стекложгут ЖС 24/10. Связующее — эпоксидная композиция ЭДТ 10П. Содержание связующего в ткани — 30-32%, летучих фракций — 4-6%. Схема намотки последовательное чередование двух слоев ткани и одного слоя жгута, т.е. [у)2/90ж]пГ- [c.265]

Уравнения моментной теории цилиндрических оболочек с продольными ребрами получены В. 3. Власовым [10], который при выводе уравнений поступал примерно так , записал уравнения гладкой оболочки, нагруженной внешними усилиями и реакциями ребер. Затем исключил реакции с помощью уравнений равновесия ребер. Позднее близкий к. этому способ использовался в работах А. Г, Назарова [56], Д. В. Вайнберга и И. 3. Ройтфарба [5], В. А. Заруцкого [30] Л. А. Ильина [ ]. Принцип возможных перемещений использован в работах Е. С. Гребня (16, 17], В. А. Заруцкого [31, 32]. Представление о ребристой оболочке, как оболочке ступенчатой толщины, при выводе уравнений использовал П. А. Жилин [25, 26]. [c.323]

Традиционно взрывные камеры представляют собой гладкие цилиндрические или сферические тонкостенные герметичные оболочки, снабженные загрузочными люками с крышками и предметным столом (опорой). Они оснащены системами вакуумирования, вентиляции, загрузки заготовок и изделий с зарядами взрывчатого вещества, системами их инициирования, цепями управления и блокировки. Установлено, что вакуумируемые (обычно до давлений в несколько мм водяного столба) взрывные камеры не обладают более высокой несущей способностью по сравнению с невакуумированными, поэтому их применяют довольно редко. [c.267]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторно-статическом режимах на гружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развития в большом объеме материала пластических деформаций [1]., Нормы расчета на-прочность [2] поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по т 1Кому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке допускаемые расчетное давление р и давление гидроиспытаний соответственно в 1,73 и 1,38 раза меньше величины рт соответствующей началу текучести в гладкой части оболочки (по условию Мизеса). [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...