Геометрия до деформирования

Автоматическая система управления реверсом нагружения имеет определенное время срабатывания. Изменение в процессе циклического упругопластического деформирования геометрии диаграмм деформирования приводит к непостоянству скорости изменения параметров нагружения во времени, в связи с чем перебег параметров диаграммы после подачи сигнала на реверс непостоянен. Точность отсечки контролируемого параметра (напряжение или деформация) составляет при этом до 1—2%. Возможна ручная корректировка максимальной нагрузки или деформации в процессе испытания, что позволяет практически исключить отмеченную нестабильность поддержания режима нагружения. [c.224]

Характер деформирования срезаемого слоя зависит от физико-механических свойств материала обрабатываемой заготовки, геометрии инструмента, режима резания, условий обработки. В процессе резания заготовок из пластичных металлов и сталей средней твердости превалирует пластическая деформация. У хрупких металлов пластическая деформация практически отсутствует. Поэтому при обработке хрупких металлов угол р близок к нулю, а при обработке пластичных металлов р доходит до 30°, что свидетельствует о сложном внутреннем процессе деформирования кристаллитов и формировании новой структуры. Знание законов пластического деформирования и явлений, сопровождающих процесс резания, позволяет повысить качество обработанных поверхностей деталей машин и их надежность. [c.303]

Все, что касается геометрии деформирования оболочки и условий равновесия выделенного из нее элемента, не зависит от упругих свойств материала, из которого она изготовлена, в связи с чем эти свойства до сих пор не рассматривались. Однако, поскольку полученные в п. 1.6 уравнения равновесия элемента оболочки статически неопределимы, задача по расчету напряженно деформированного состояния не может быть решена, пока не будут учтены упругие свойства материала оболочки, т. е. пока не будут получены соотношения, связывающие между собой усилия, моменты и параметры деформации срединной поверхности. Такие соотношения для тонкой оболочки, изготовленной из однородного, изотропного материала, следующего закону Гука, будут выведены в п. 1.9. Однако предварительно следует получить формулу для энергии деформации оболочки. [c.42]

Локальная потеря устойчивости — основной вид разрушения при сжатии слоистых композитов с зонами расслоения. Когда слоистый композит с расслоением подвергается действию сжимающей нагрузки, в зонах расслоения наблюдается, как показано на рис. 3.48, локальная потеря устойчивости (выпучивание) [36]. Выпучивание обусловлено высокой концентрацией межслойного напряжения на фронте расслоения (вершине трещины) далее при возрастании нагрузки область выпучивания увеличивается до критического размера, после чего наступает общая потеря устойчивости нагружаемой пластины. Обычно это происходит при нагрузке, намного меньшей прочности при сжатии неповрежденного композита, или нагрузки общей потери устойчивости пластины. Существует несколько расчетных моделей, позволяющих прогнозировать рост зоны выпучивания и влияние различных параметров на распространение расслоения [36—38]. В этих моделях используется либо критерий прочности, либо критерий механики разрушения (скорость высвобождения энергии деформирования). Однако из-за сложности задачи, обусловленной такими факторами, как геометрия зоны расслоения, толщина композита после появления [c.182]

Знакопеременное нагружение до появления новых пластических деформаций происходит вдоль прямой O N, являющейся продолжением прямой О М. Внутренняя геометрия кривой последующего пластического деформирования NN зависит, вообще говоря, от положения точки М на диаграмме ОММ. [c.92]

Недостатки. 1. Сложность конструкции генератора волн. 2. Необходимость выбора оптимальной геометрии зубьев колес. 3. Из-за непрерывного значительного деформирования гибкого колеса представляют повышенные требования к выбору его материала (сталь, пластмасса) и технологии изготовления. 4. Маломощность передачи (до 3... 5 кВт). 5. Невысокий КПД (в силовых передачах ц = 0,75.... ..0,90). [c.182]

Для разыскания напряженно-деформированного состояния использовался метод разложения компонент тензора напряжений и параметра сплошности но собственным функциям в новой системе координат, смещенной относительно старой на расстояние, равное характерному линейному размеру области полного поврежденного материала. Установлено, что свойственная для рассматриваемого класса несвязных задач сингулярность нолей напряжений п скоростей деформаций отсутствует. Компоненты тензора напряжений и параметр сплошности линейно падают до нуля прп приближении к границе полностью поврежденного материала. Также изучены компоненты тензора напряжений п параметр сплошности на расстояниях, больших но сравнению с характерным линейным размером области полностью поврежденного материала, но все еще малых по сравнению с теми, для которых можно пренебречь влиянием новрежденности получена так называемая промежуточная асимптотика, что позволило оценить геометрию области полностью поврежденного материала. [c.26]

Размер деформирования гибкого колеса является исходным при расчете параметров зацепления и геометрии генератора. Рациональная схема деформации гибкого колеса кулачковым генератором представлена на рис 4.12. При этом рекомендуются следующие значения угла у = 25 при и = 80... 120 у — 30° при и = 120... 160 и у= 35° при и > 160. Схема деформации гибкого колеса дисковым генератором представлена на рис. 4.12, б. На рис 4.12 н д — радиальное перемещение точки гибкого колеса, расположенной на большой оси его контура (размер деформирования) г — 2 — радиус внутренней поверхности зубчатого венца гибкого колеса до деформации по большой оси эллипса [c.167]

Таким образом, встречный механизм обусловлен следующими обстоятельствами. Макротрещина нагружается от силы Я = О до Ртах и тсм самым все время притупляется за счет пластического деформирования у ее вершины. Максимальные напряжения в вершине макротрещины ограничиваются пластичностью материала. Микротрещина имеет ряд преимуществ при зарождении она острая и уже нагружена напряжениями (она как бы внесена в поле напряжений). Следовательно, напряжения в вершине микротрещины не ограничены пластическим деформированием и определяются только напряжениями у макротрещины (для микротрещ ин они являются номинальными) и геометрией микротрещины (коэффициентом концентрации напряжений микротрещины). Поэтому реальна ситуация, когда у вершины микротрещины будет выполнено условие Отах = От. п. [c.231]

Теперь, чтобы довести до конца рассмотрение вопроса о допустимых системах отсчета, хотя бы в виде кратких указаний, мы перейдем от специальной теории относительностщ которую мы рассматривали до сих пор, к общей теории относительности (Эйнштейн, 1915 г.). В специальной теории относительности имеются правомерные системы отсчета, преобразующиеся друг в друга путем преобразований Лоренца, и неправомерные системы отсчета, например, системы, движущиеся ускоренно относительно правомерных. В общей же теории относительности допускаются всевозможные системы отсчета преобразования между ними не должны, подобно (2.10), быть линейными или ортогональными, а могут быть заданы произвольными функциями = fk xiy Х2у жз, Х4). Таким образом, речь идет о системах отсчета, произвольно движущихся и произвольно деформированных по отношению друг к другу. При этом пространство и время утрачивают последние черты той абсолютности, которой они обладали в основоположениях Ньютона. При подобных рассмотрениях даже евклидова геометрия оказывается недостаточной для этой цели и должна быть заменена значительно более общей геометрией, основание которой было заложено Риманом. При этом возникает задача придать физическим законам такую форму, которая делала бы их справедливыми для всех рассматриваемых систем отсчета, другими словами, придать им форму, инвариантную по отношению к любым точечным преобразованиям x j = //г(ж1,. .., Х4) четырехмерного пространства. В разрешении этой задачи и заключается положительное содержание общей теории относительности. Очень сложная в математическом отношении форма. [c.28]

Анализу поведения оболочек с большим показателем изменяемости геометрии (гофрированных, с начальными осесимметричными неправильностями) при неизотермическом упругоп.ластическом деформировании и ползучести посвящены работы [2, 3]. Ниже приводятся результаты исследования такой оболочки при длительном статическом нагружении (рис. 8.3). Оболочка изготовлена из алюминиевого сплава В-95 с пределом текучести при температуре 150° С От = 21,1Ъ МПа, нагружена сжимающей осевой силой Р = 41,8 кн (или эквивалентным осевым смещением края А Wj = 0,7 мм), внутренним давлением р = 1,89 МПа и нагревается до температуры t = t г, z) = 150° С за 20 мин. Зависимости механических свойств от температуры, кривые деформирования и ползучести вводились в ЭВМ с использованием кубического сплайна. Аналогичное описание исиользова.лось и для представления исходной и текущих геометрий оболочки. В расчете рассматривался лишь один полугофр с граничными условиями Т = 0. = 0. [c.163]

Сильно деформированные вытянутые наслоения нароста образуют клиновидную форму. Нарост не является стабильным по времени он периодически разрущает-ся (иногда до 200 раз в секунду) под действием сил трения между стружкой и наростом и сил трения в месте контакта нароста с поверхностью резания. Разрушение и восстановление нароста приводит к изменению геометрии режущей части инструмента (угол резания бн при наросте меньше угла резания б, созданного заточкой), рис. 220, а. [c.490]

Уравнения совместности. До сих пор мы не использовали предположения о том, что как исходное недефор-мированное состояние 8, так и деформированное состояние б" расположены в трехмерном евклидовом пространстве. Как хорошо известно из геометрии Римана ), тензор Римана — Кристоффеля для такого пространства должен равняться нулю. Таким образом, если обозначить тензор Римана — Кристоффеля для недеформированного состояния через Я прд деформированного состоя- [c.18]

Такая картина — чисто качественная, до тех пор, пока не конкретизированы характер (геометрия, твердость) поверхности трения, деформационные и усталостные свойства трущихся поверхностей и сложнонапряженное и сложнодеформированное состояния в контакте. Строгие решения контактных задач ограничиваются линейной теорией упругости [13, 14, 776—778] для тел простой геометрии, исключая временные эффекты и изменение свойств материалов при деформировании. В линейных приближениях на моделях развивается [436, 437, 445, 678, 689, 690, 737—741, 779] анализ равновесных напряжений и деформаций в шине и в ее контакте с дорогой. В режиме заданных контактных давлений и скоростей интенсивность износа качественно пропорциональна силе Р и коэффициенту (Л трения (см. раздел 6.2.2). Наблюдается [748] резкий скачок истира- [c.298]

Под действием УЗ-вых напряжений пластичность полимера возрастает либо во всём объёме между сварочным наконечником и опорой (при сварке тонких плёнок), либо только в объёме зоны контакта соединяемых материалов, где имеются естественные или специально создаваемые неровности соединяемых поверхностей (сварка объёмных деталей). При этом вначале образуется физич. контакт поверхностей и происходит активация ]юли-мерных молекул за счёт разрыва химич. связей, затем начинается химич. взаимодействие соединяемых материалов. переходящее в объёмное взаимодействие в зоне соединения. Гистере-зисные потери при деформировании полимерного материала с УЗ-вой частотой обусловливают его нагрев до темп-р, соответствующих вязкотекучему состоянию (аморфные полимеры) или плавлению кристаллов (частично кристаллич. полимеры). При темп-рах высокоэластичного состояния происходит диффузия отдельных сегментов макромолекул свариваемых полимеров, а в ряде случаев — и перемешивание вязкотекучего полимерного материала. При С. двух термопластов различных марок возникают химич. превращения. Величина сегмента макромолекулы определяет свариваемость материала чем больше сегмент (жёстче макромолекула), тем лучше свариваемость. На прочность соединения, кроме основных параметров режима, влияют физико-механич. характеристики объекта сварки, геометрия и размеры УЗ-вого инструмента. Обычно прочность соединений составляет от 50 до 70% прочности соединяемого материала. Толщины соединяемых материалов составляют от единиц мкм (плёнки) до единиц мм (ткани, объёмные детали). Напр., хорошо свариваются винипласт, органич. стекло, полистирол, [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...